斜流中泵喷推进器流场变化规律数值分析

基于SST(剪切应力输运)k-ω湍流模型与滑移网格技术,对不同进速系数(J=0.95,1.18,1.58)及不同斜流角(β=0°,10°,20°)下泵喷推进器流场变化规律进行了数值分析.利用P4119桨进行了数值方法验证,并进行网格无关性验证.为保证计算结果的准确性,采用全通道模型及全结构网格进行数值计算.计算结果表明:随着斜流角的增大,横向力和垂向力出现明显波动,不同斜流角间的波动幅度相对一致,且随着斜流角的增大而减小;随着进速系数及斜流角的变化,压力系数在转子导边、随边处出现明显波动差异,定子叶片压力系数波动比较稳定.     

熔盐泵轴承冷却及润滑系统的分析

针对熔盐泵轴承冷却及润滑系统存在的问题,对现有结构进行了对比分析.认为无论是脂润滑还是油润滑,水冷却能获得较好效果.在采用升油器进行润滑油循环时,提出升油器设计中升角选择β=10°~13°较合理;润滑油粘度υ=40~80m2 /s较合适;升油器径向间隙δ在0 2~0 3mm之间效果较好.油润滑风冷却结构的优劣还须在实践中检验.     

翼型斜流叶轮的叶形修正方法

本文应用NACA二元叶栅试验数据,将平均流面运动方程在任意半径处的圆柱面内映象,由映象面内的假想等价速度三角形选定叶形,根据流面倾斜及负荷变化对二元叶栅性能的影响,用理论和图线的方法对选定叶形进行修正。     

斜流通风机的计算与试验

本文利用斜流叶轮准三元设计法,设计并研制出了具有大倾斜流面和轴向速度变化的后置导叶型斜流通风机.性能试验与应用结果表明该设计法可靠.     

斜流情况下的抛石筑坝施工

在流速较大的情况下,水上抛石筑坝的关键在于定位精确.本文介绍了斜流下的抛石施工定位方法,并结合工程实践介绍了运用GPS控制质量的措施和施工工艺.     

#5机组#1轴承油挡下方保温冒烟原因分析及处理

某厂#5汽轮机组为上海汽轮机厂生产的亚临界凝气式机组。该机自投产以来,舟1轴承下方不定时出现因油挡漏油导致保温冒烟甚至明火的情况。由于保温冒烟的位置隐蔽,不仅难以扑救,而且保温的更换也相当麻烦。这种情况严重影响了机组的安全运行。因此,在过去的检修工作中曾进行改造,在轴承外侧加装浮动油环。2006年7月开始,#1轴承下方再次出现冒烟的现象,每次都消耗多支灭火器材进行扑救,但隔了不久又再次出项冒烟,不能根本上解决。对此,针对本机组的实际情况,我们检修人员在控制漏油和疏导漏油等方面进行了大量工作,在不影响机组运行的情况下进行了应急处理,并利用机组检修期间进行技术改造,彻底解决#5机组#1轴承油挡下方长期出现的保温冒烟问题。     

宾汉姆泵运行中出现的问题及解决方法

该文从宾汉姆泵在长输管道输油泵站的实际运行情况着眼,根据设备的性能特点和技术要求,从启泵前的准备工作、通风措施、附属设备、自控系统、保养措施、人员紧质等几个方面分析讨论泵运行中出现的问题,并总结出了相应的解决办法和措施。     

气井油套合采时井底流压的计算方法

气井井底流压是分析气井生产动态的重要参数之一,目前国内外很少报道油套合采时井底流压的计算方法。运用流体力学原理,将气井油套合采简化假设成并联管路流动,基于油管生产和油套环空生产时井底流压的计算公式,推导了油套合采时油管和油套环空的产量分配公式,通过分析公式中各项的权重,得出油管和油套环空产量分配的简化式,从而将油套合采时井底流压计算转化成油管生产或油套环空生产时井底流压的计算。计算表明,采用简化产量分配公式与精确产量分配公式所计算的井底流压,相对误差很小,说明建立的油套合采时井底流压的计算方法可靠,具有较强的实用性。     

闭式斜盘轴向柱塞变量泵配流副空蚀现象分析

以具有正开口双侧减振槽结构配流盘的闭式斜盘轴向柱塞变量泵为研究对象,考虑介质可压缩性,采用均质多相传输方程、标准k-ε湍流模型和全空化模型,研究了柱塞泵配流副表面空化流场时空动态演化过程,并与缸体配流表面空蚀破坏实验结果进行了比对.结果表明,缸体间隔区处气蚀破坏位置、破坏面积与配流过渡过程配流副表面空化发生的位置、空化...     

循泵下轴承体松脱故障的处理

众所周知,循泵是提供电厂各种冷却水的主要设备,若其在运行中发生故障的话,那整个电厂就会陷入瘫痪状态。而我公司的#1机两台循泵由于在设计上的缺陷,使得下轴承体经常脱落,并伴随磨损叶轮、振动增加等非正常现象,在很长一段时间内严重影响着循泵的安全运行和机组的出力。本文对影响循泵长期运行的下轴承体极易松脱这一故障进行了详细地分析,并简要介绍了处理措施及其效果。     

高速泵的维护和故障诊断处理

简介高速泵的来历,LMV-322型高速泵启动及停机操作及日常的润滑油系统的维护,并介绍了泵在运行中故障的诊断及排除的故障的方法。     

喷水推进收缩流泵导叶的水动力优化设计方法

为解决新型喷水推进收缩流泵因径向尺度小、导叶动负荷大引起的水动力问题,提出一种用于喷水推进收缩流泵导叶水动力设计的三元可控速度矩方法.基于收缩流式叶轮,通过控制过流面积变化优化导叶子午面,实现从泵进口到出口的全收缩.根据可控速度矩原理,针对叶轮出口流场与收缩流式导叶特点给定子午面速度矩分布,完成了导叶片三元可控速度矩设计,建立了收缩流式导叶模型.应用经过试验验证的推进泵数值模拟试验方法进行推进泵内流场与外特性计算分析.结果表明,设计工况点处推进泵模型效率由原设计的87%提升至90%,导叶轴向长度缩短了20%.设计优化效果显著,能够满足工程应用要求,从而解决了水动力问题.     

固液两相流泵的研究现状分析

本文分别从内特性、外特性两方面对国内固液两相流泵的研究进展进行分析。在内特性研究中分别介绍了泵内固体相流动规律的研究和泵内两相流的常用数学模型,外特性研究主要是探索过流部件几何参数对泵性能的影响规律。文中还给出了对固液旋流泵内部流场进行了全流道三维数值模拟结果。     

基于DSMC方法的涡轮分子泵跨流态抽气性能研究

基于直接模拟蒙特卡洛(DSMC)方法,可以计算获得涡轮分子泵叶列在不同稀薄气体流态下的抽气性能.通过改变涡轮叶列旋转速度、气体入口结构尺寸及被抽气体温度等参数,能够得到涡轮分子泵最大抽气效率和最大压缩比的变化情况.比较各参数在不同流态下对抽气性能的影响程度,并计算不同流态下涡轮叶列返流的变化.计算得出增大叶片速度在分子流态下对涡轮分子泵性能的提升最为明显,缩小气体入口面积可以提升涡轮分子泵压缩比等结论.从而为提升涡轮分子泵抽气性能提供了手段,拓展了涡轮分子泵的工作范围.     

汽前泵电机电流升高原因分析及处理

以山西大唐国际临汾热电有限责任公司的汽动前置泵为例,分析了汽动前置泵每次启停后电机电流升高的原因,探讨了节约能耗、降低汽动前置泵电机电流的对策.     

发电机推力油槽内甩油的原因分析及处理

投产年限较长的大部分水轮发电机推力油槽都存在内甩油问题,而这一问题不仅污染环境、增加检修成本,更造成相关设备使用寿命降低,威胁机组安全稳定。本文针对电站1号机推力油槽内甩油的缺陷,全面分析了其产生的原因,并提出了相应的处理方案,从而有效解决了1号机推力油槽内甩油的问题。     

汽动给水泵前置泵轴承温度高的分析处理

本文分析了某发电厂2×600MW国产超临界燃煤发电机组#3机组汽动给水泵前置泵自由端轴承温度高问题原因及解决措施;实践证明这些措施很好的保证了安装质量和设备的正常运行。     

旋流器入料泵间断上料的分析及解决方法

通过分析旋流器入料泵间断上料的原因，提出混料桶结构改造、旋流器入料泵调整和加强破碎机管理三个方面的解决方法，保证设备完好运行。     

线性斜积半流指数φ-膨胀性的若干刻画

研究了Banach空间中线性斜积半流的指数φ-膨胀性.基于一致指数膨胀性的定义,引入了Banach空间中线性斜积半流指数φ-膨胀性的概念,运用数学分析与算子理论得到了指数φ-膨胀性的若干刻画.所得结果推广和完善了指数稳定性理论中一些已有结果.