双水听器声强法测量水中声功率

采用两个全向性的水听器组成的声强传感器,借助于日本小野测器公司的声强测量系统(CF-500)和(CF-502),测量了水中声强及声功率,并作了双水听器声强传感器的方向性测定和测量误差分析。实验证明了采用双水听器声强法在水中进行声功率测量是有意义的。     

SIP-1型便携式声强仪

SIP-1型便携式声强仪是适应国际上最新推出的噪声源声功率级声强测量法而研制的.它是双传声器声压梯度技术和微型计算机技术相结合的高技术产品,可用于电机、家用电器、电动工具及其他机电产品现场噪声的测试,而且不需要消声室,并可测量电机的负载噪声.     

微型客车表面噪声源的识别

在某微型客车的车外加速噪声控制研究中,运用声强测量原理对某微型客车的表面噪声进行了声强测量,得到了该车的表面辐射噪声的声场分布．综合运用声功率分析方法、声强等高线图分析方法以及频谱分析方法,对其表面辐射噪声进行了声源识别和研究,确定了其主要噪声源是发动机噪声和排气噪声,而车身振动噪声、轮胎噪声、传动系噪声、进气噪声对整车表面辐射噪声的贡献较小．为确定该车车外加速噪声控制的研究重点提供了有效的参考依据．     

工业平缝机(GC301—01)噪声辐射声源的声强识别及其阻尼减振降噪对策

本文应用先进的声强测量技术对GC301—01型工业平缝机进行了全面测量,得到了该机的声强分布。并且计算出了平缝机各件的噪声辐射声功率,从而识别出了GC301—01型工业平缝机了主要噪声辐射源。最后通过对阻尼减振结构设计使得工业平缝机主要噪声辐射源声功率分别降低76.52％和80.71％,并使工缝机机头内侧水平方向0.5m处噪声声压级降低4.58dB(A),标准噪声测点处噪声声压级降低3.84dB(A)。(标准测点按日本JISB9064—1981)。     

用声强测量法分析轮式装载机驾驶室内声场

声强的矢量性使声强测量在应用时受环境限制少 ,易于确定声源位置、声能流向等 ,已成为噪声源鉴别 ,声功率测定和声场分析的有效手段之一 笔者应用声强测量法对轮式装载机驾驶室内声能流和声强分布进行了测量及分析 ,指出了影响该驾驶室内噪声的主要原因 通过分析认为 ,就样机而言 ,轮式装载机驾驶室内的主要噪声源是发动机噪声和驾驶室壁面所辐射的噪声 ;在发动机噪声中 ,排气噪声对驾驶室内噪声的影响相对较大 ;此外 ,驾驶室自身的结构对其内部噪声的影响也不可忽略 在此基础上 ,提出了有效降低该驾驶室内噪声的措施 ,可为产品的低噪声改进设计提供参考     

风机噪声的测试技术

本文根据风机的流体动力声源特点,提出对风机噪声物理参数声压、声功率及声强现场适用的测试方法,另外还介绍了风机噪声的数据处理和分析.     

微机实现声强测量分析

本文以IBM-PC微机为核心,组成一套声强测量分析系统,用自编软件实现声强的测量分析。得到的结果不仅有声强谱和声功率谱(窄带和1/3倍频程,线性和A计权),而且还能给出三维声强图和等声强级图。利用该系统成功地进行了CA 6140车床和电机的噪声谱分析,用三维声强图和等声强级图直观地描述了车床前面的噪声辐射状况。     

利用声场指数确定机床辐射声功率级测量精度的实验研究

文章对声强测量中的声场指数和有关判据进行了阐述，以Ｃ６１６Ａ－１型精密车床为对象，选择三种不同的测量条件进行了声功率级的测定．结果分析表明：采用双传声器互谱声强法测量噪声源声功率时，只要按照ＩＳＯ９６１４－１中规定的判据进一行测量，就可以达到预期精度的结果，同时还可以优化测量条件．     

微型车表面声强特征的试验研究

该文为整车降噪的前期工作,从分析声强测量技术的原理出发,有针对性地选择微型车表面声强的测量条件、测量方法,分析了测量过程与结果。利用声强叠加原理,合成每一测点的总声强,并通过表、图点、等声强线等方法对车身表面声强进行描述;根据测量结果,分析了引起微型车表面噪声的原因,分离出引起车外噪声的主噪声源;根据分析结果,最后提出了降低微型车车外噪声的方法和途径。     

双钢轮振动压路机噪声源的识别

根据我国相关标准,测量了双钢轮振动压路机的原始噪声.采用表面声强测量法,对压路机前、后、左、右以及发动机左、右两面和驾驶室地板等处声强进行了测量和分析,发现驾驶室正下方发动机安装处是整机噪声源集中区域,发动机排气噪声是右侧面近场最主要的噪声源之一,在振动或不振工况下的噪声分布规律基本相似,噪声较大值都集中在发动机的安装...     

用声强法测柴油机声功率的研究

介绍一种双传声器声强测量系统,以及这一系统在实际工作中的运用。实验结果表明：在恶劣的声学条件下,用声压法无法对柴油机的声功率进行测试,测试结果严重失真,用声强法则能精确地进行测定,而不受测试场地声学条件所限。     

活塞型声源几何平均声压的声强计算方法

采用p-p法计算声强时,算术平均算法计算常规声压平均存在高频区误差较大、测量效率低等不足。针对这一情况,提出应用几何平均计算声压的方法,并以活塞声源为例,对两种声压计算方法得到的声强误差进行对比分析。结果表明：几何平均声强误差曲线随△r／r的变化更明显;随△r增大,两种计算方法测量频率上限均下降;与算术平均算法相比,几何平均算法更适合于宽频测量,且该算法计算机运算时间短,测量效率和测量实时性高。该研究提供了一种更为理想的声强计算方法。     

扫描声强法测量四极子声源声功率时参数确定

以四极子声源为例,建立了以矩形测量面锯齿形为扫描路径扫描声强法测量机器声功率的误差函数的数学模型,分析了声功率测量时矩形测量面大小、扫描测量面到声源的距离、扫描线密度误差的影响.根据声功率测量误差仿真曲线,给出了测量机器声功率时矩形测量面尺寸、测量面距声源距离、扫描线密度的确定方法.依此方法确定矩形测量面几何参数,提高了测量效率,为快速准确地测量声源的声功率奠定了基础.     

二维矢量声强探头的设计计算与误差修正

一维声强探头测量二维空间方向声强需要测量两次,费时且有时时间上不允许。利用平行四边形曲柄机构的位置保持原理,设计了测量频率范围可调的二维矢量声强探头的机械结构。基于双传声器互谱声强法原理,采用三个传声器构成的二维矢量声强探头,给出了二维矢量声强的测量原理、二维矢量声强的计算公式和有限差分误差修正方法。修正后互谱声强计算值和理论值之间的误差要比修正前显著减小,表明有限差分误差修正方法可以明显降低互谱声强测量中由于有限差分导致的声强测量误差。     

标准换能器辐射电导的电学法测量研究

本文基于串联共振等效电路得到的声功率表达式,阐述了用4192A型阻抗分析仪测量标准超声换能器辐射电导Gr的方法。将电学法测量的辐射电导与辐射压力法的毫瓦级超声功率国家基准装置所测量结果进行比较,结果表明,标称频率为2.5MHz、5MHz的石英晶体标准换能器的辐射电导的误差分别为0.35%和2.11%,在电压表的误差小于或等于1%的情况下,可以保证换能器辐射的超声声功率的误差≤5%。实验研究证实该方法是一种简便、准确可靠的方法,不但可以对辐射压力法所测换能器声功率的标准换能器进行比对检验,也可以作为新的计量基准或标准使用。     

流动管道内噪声源辐射声场数值预估

流动管道内噪声源辐射声场问题难度很大。该文给出了经实验考核的流动管道内声源辐射声场数值预估方法,并给出了圆管外声压级指向性系数图。利用这些图和简单公式,通过测量管外一点的声压级就可确定管内声源声功率。该文数值方法采用线化Euler方程,四阶MacCormack差分格式和Tam与Webb的无反射边界条件数值预估有流动的圆管出口辐射声场,并用声强扫描仪和声级计在半消声室中测量了管内声功率及管外声压分布,数值计算和实验所得声压指向性系数符合良好,最大误差小于1dB。     

噪声源识别技术的进展

实现声源控制的前提是正确识别出主要噪声源.文章介绍了噪声源识别的各种方法.简要论述了传统的分析方法和基于信号处理技术的一般识别方法;对近年来出现的声强测量、声全息和波束形成技术的原理、特点、应用作了综述;最后简单介绍了合肥工业大学噪声振动工程研究所近几年来在这方面取得的成果.     

冰箱噪声的声强测试与噪声源分析

介绍声强技术的原理和一个实际工程应用实例。实例运用声强法对一台冰箱进行声强测试,并通过声强分析软件对测试到的数据进行分析,得到冰箱背面的声强分布图,通过这些数据对冰箱的噪声源进行分析和识别,确定该冰箱的噪声源和各个频率噪声的贡献值,为以后的降噪研究提供依据。