增强器二极磁铁样机磁场测量与端部削斜研究

使用霍尔探头点测量上海同步辐射装置增强器二极磁铁样机场图，对点测结果进行数值积分得到场衅中每条线积分，根据线积分误差分布，对极头端部进行削斜研究，本文给出了端部削斜磁场测量的研究结果，并且确定了样机铁端部的几体尺寸，最后用三维场模拟计算结果与实测结果作了比较。     

MAFIA程序在小型短四极磁铁设计中的应用

为设计用于加速器的小型短四极磁铁结构 ,运用MAFIA程序对小型短四极磁铁进行三维模拟计算 ,研究了当磁铁机械长度和内接圆半径可比拟时 ,端部漏磁对磁铁有效长度的影响 ,根据场计算修正了原设计的机械长度 ,满足了磁铁有效长度的要求。模拟还发现 :短极颈四极磁铁励磁线圈本身的磁场直接影响四极磁铁极端面附近的磁场分布。实际测量了四极磁铁沿长度方向的磁场分布 ,模拟和实测结果相当吻合。计算表明 :有效长度大于内接圆直径约 5倍时 ,计算机械长度的经验公式比较准确     

磁约束磁控溅射装置的磁场分析

磁约束原理目前主要应用于热核聚变中,本文介绍了磁约束原理及依据磁约束原理设计的磁控溅射装置,同时利用ANSYS11.0有限元分析软件对磁约束磁控溅射装置的磁场进行模拟计算,计算磁铁数量、厚度及相对磁铁间距对磁场的影响,进而得出靶面磁场强度的分布情况,并将数值模拟数据与实验测得数据做了对比分析.结果表明,实验实测数据与有限元分析数据基本一致,模拟结果为磁约束磁控溅射装置的设计提供了比较准确的数据资料.     

NSRL二期工程波荡器磁场测量

研制了一台二维自动磁场测量系统，它包括测量行程为3500mm的运动定位装置和测量控制系统．采用霍尔探头点测法，并使用“on fly”测量技术对合肥国家同步辐射实验室(NSRL)二期工程新安装波荡器扫描点测量，得到了波荡器场形分布测号结果．并对测号结果讲行了分析。     

基于磁致伸缩共振的便携式液体黏度测量仪设计

设计了一种基于磁致伸缩共振的便携式液体黏度测量装置,可用于测量低黏度液体的黏度。在待测液体中,采集磁致伸缩振动片的共振频率,通过事先确定的共振频率和液体黏度计算公式,计算待测液体的黏度。该液体黏度测量装置主要由磁致伸缩振动片、磁铁、线圈、测量电路、按键和液晶屏组成。在测量电路中,单片机控制阻抗转换器测量线圈的阻抗变化,通过阻抗峰的顶点确定振动片的共振频率。通过测量磁致伸缩共振片在4种已知黏度的液体(异丙醇、甲醇、乙醇和丙酮)中的共振频率,确定共振频率和液体黏度的计算公式,该计算公式的测量范围为0.306~1.96MPa·s。对纯水进行测量,测量所得黏度为1.008MPa·s与已知纯水的黏度1MPa·s仅相差0.8%。     

基于HMC1022的磁场检测装置设计与研究

根据近几年来针对电磁测试空间性发展的研究,提出一种基于磁阻传感器探头测量动态磁场强度的方法,设计采用单片机的智能化控制磁场测量装置.该装置采用磁阻传感器探头测试二维平面内任何方向的磁场强度,通过单片机控制数据的采集与处理并由LED实时显示磁场的测量值.上位机采用Lab VIEW开发软件作为平台,进一步处理和显示数据.对测试结果进行数据分析,初步表明该测磁装置的设计是实际可行的,为后期的磁场测量研究打下基础.     

磁流体密封装置最佳齿极参数计算

多极齿形结构的磁流体装置中齿形几何参数的选择是这类装置设计的核心问题．它决定该装置中磁场分布形态，从而影响了密封的质量．采用任意三角形网格划分的有限元法求解描述永磁－软铁系统性质的非线性Ｐｏｉｓｓｏｎ方程，以矢量磁位Ａ为计算量得到磁流体密封装置中工作气隙的磁场分布数据．经多个齿形几何参数的比较，提出了磁流体密封装置的多极齿形结构设计中齿极宽度、槽宽度和槽深度的最佳参数．计算中考虑了磁铁的边缘效应、非线性效应及漏磁效应，计算结果较其他方法更可靠     

从分子电流观点推导"点磁荷"生磁公式

按照载流细长螺线管和细长磁铁表面分子电流具有相同的生磁作用,推导出“点磁荷“生磁的公式,并同时揭示了磁极上“磁荷“产生的磁场,实质上是细长磁铁表面分子电流的合磁场.     

以磁致伸缩原理为基础的光纤磁场传感器的最新进展

本文重点研究1990年以来以磁致伸缩原理为基础的光纤磁力测量方面的发展,最新实验结果表明:所测磁场频率范围是从直流到交流的1Mz;频率在34Hz时分辨率为O.07PT;1Hz时分辨率为10PT。论述的主要内容包括原理、基本装置、传感器的品质因数及提高灵敏度的方法。介绍首次探测人体磁信号(心磁图)的光纤磁场梯度计,及多通道光纤磁强计在港湾航线的应用。     

束缚磁荷不应作为磁化电流的等效作用——试论H的物理意义及其它

人类最先发现磁现象,是从磁铁开始的。磁铁有N极和S极,其相互作用与正负电荷的相互作用相仿:同性磁极相斥,异性磁极相吸引。所以,当初人们就假设磁棒的N极端有一种物质叫正磁荷,在S极一端存在着负磁荷,磁荷本身也象电荷一样,具有同性相斥,异性相吸的性质;而且也象电荷周围存在着电场一样,磁荷周围也存在着磁场。这就是磁荷存在     

看得见的磁场

正磁对我们来说不算陌生,从玩具到生活用品,都可以见到磁石的身影。冰箱贴或黑板贴就是小磁铁,使用指南针就是靠地球这个大磁石。磁石能吸引铁,通常也叫"吸铁石";由于能吸引铁,而且大部分磁石也是以铁为主做成的,所以磁石也叫"磁铁"。磁为什么对铁情有独钟呢,这是由磁所具备的神秘性质决定的。两块磁铁会远距离相互吸引(或相互排斥),说明磁铁周围有磁场。磁场是从哪里来的呢?原来,电和磁是分不开的,磁场是电流产生的,只要有电流,或者说有电荷运动(或者     

磁流体密封的磁场数值分析

分析了磁性液体密封理论,并应用ANSYS有限元分析软件对一个三槽四齿密封结构进行磁场有限元分析,并对计算结果进行的分析和讨论.结果表明,绝大部分磁力线都在密封装置内部形成磁回路;转轴侧极齿两侧磁场强度差决定密封装置的密封能力;密封间隙不宜超过0.3 mm.     

自动跟踪式核磁共振磁强计

本文介绍的核磁共振磁强计能自动搜索被测磁场值并能跟踪磁场值的变化,同时将被测磁场强度值用数字显示出来。配用低温探头时,可在4.2K低温下测定超导磁体内的磁场强度,测磁范围为1—13.5T,在磁场梯度等△H/H<10~(-4)(1cm~3)时,准确度为5×10~(-5)。配用室温探头时,可测定电磁铁、永磁铁及超导磁体室温孔内的磁场强度,测磁范围为0.03—     

电磁感应与磁悬浮实验研究

基于对导体在磁场中运动而导致的磁悬浮力、磁牵引力等磁悬浮现象规律性的进一步认识,进行了电磁感应与磁悬浮实验.具体研究了磁悬浮力、磁牵引力与铝盘转速的关系,磁铁与铝盘间纵向距离变化对磁悬浮力、磁牵引力的影响,磁铁与铝盘间横向位置变化对磁悬浮力、磁牵引力的影响.结果表明,磁悬浮力、磁牵引力与铝盘转速满足线性关系;随着磁铁与铝盘间纵向距离的增大,磁悬浮力、磁牵引力减小;随着磁铁与铝盘间横向位置的改变,磁悬浮力、磁牵引力先增大,后减小,存在最大值.     

劈尖干涉法测量磁致伸缩系数

根据劈尖等厚干涉原理,采用读数显微镜作为新的测量手段,研制了磁致伸缩系数测量装置,精确测量铽镝铁合金和Q235碳素结构钢在弱磁场中的磁致伸缩系数.该装置具有测量方法简单、直观,且精度很高的特点.     

基于COMSOL Mutiphysics的履带式磁选机平面磁系磁场仿真与参数优化

为了优化履带式磁选机磁场特性,确定最佳磁系类型和结构参数.采用长×宽×高为100 mm×20 mm×10 mm的铷铁硼磁体,设计N-S极交替磁系、无堵漏挤压磁系和堵漏挤压磁系共3种平面磁系结构,采用COMSOL Multiphysics中的AC/DC接口,对这3种平面磁系进行模型构建、网格划分和仿真计算,在此基础上,通...     

电子储存环模拟弯转磁铁的研制

弯转磁铁是电子储存环中重要部件之一.磁铁设计的核心问题是磁路设计和磁场设计.由于磁性材料的非线性特性、漏磁系数及边缘场效应无法准确计算,使磁路设计变得十分困难.而场形受磁铁材料,结构及极头形状等因素影响使其分布非常复杂,无法用简单的数学解析式精确计算.大容量的计算机虽能大大缩短计算时间,但一般设计精度也很难超过0.1%.一些参数必须从模型实验中得到.所     

电磁感应与磁悬浮实验研究

基于对导体在磁场中运动而导致的磁悬浮力、磁牵引力等磁悬浮现象规律性的进一步认识,研究了电磁感应与磁悬浮实验。具体研究了磁悬浮力、磁牵引力与铝盘转速的关系,磁铁与铝盘间纵向距离变化对磁悬浮力、磁牵引力的影响,磁铁与铝盘间横向位置变化对磁悬浮力、磁牵引力的影响,铝盘转速与轴承转速之间的关系。结果表明,磁悬浮力、磁牵引力、轴承转速与铝盘转速满足线性关系;随着磁铁与铝盘间纵向距离的增大,磁悬浮力、磁牵引力减小;随着磁铁与铝盘间横向位置的改变,磁悬浮力、磁牵引力先增大,后减小,存在最大值。     

多姿多彩的神秘星空——近期发生的重要天象介绍(3)

天空里的“超强磁铁”在这张银河系中心区的红外线影像中,箭头所指之处是 SGR 1900 14,它是目前我们所知道的银河系中最强的“磁铁”。一般都相信 SGR 1900 14是个大小和城市相当,而且在自转的超强磁中子星,或称为磁星。磁星的磁场到底有多强呢?能使罗盘偏转的地球磁场,其强度约是1高斯。在研究实验室,能持续维持的磁场强度约为10万高斯,而磁星可以产生强度高达1000兆高斯的磁场!如果把这么强大的的磁铁,放在地球和月球的中间,这个磁铁会很轻易地把你的信用卡消磁,并能把钢笔从你的口袋里吸出来。SGR 1900 14     

非对称极齿磁性液体密封耐压能力研究

通过仿真模拟手段研究非对称极齿型结构磁性液体密封,分析计算了不同轴径、不同密封间隙结构的密封耐压,并针对不同应用场景对磁性液体密封装置两轴端的漏磁场的需求差异,探讨了非对称极齿型结构轴端漏磁场分布的影响因素及规律。结果表明：非对称极齿型结构密封耐压随磁源两侧极齿数量差的增大而减小,最小的密封耐压值也能达到对称极齿型结构密封耐压的70.1%;密封轴径和密封间隙对于非对称极齿型结构与对称极齿型结构密封耐压能力的影响相同;存在一临界值,当密封轴径小于该临界值时密封耐压随轴径增大而减小,当密封轴径超过该临界值时,密封耐压保持不变;非对称极齿型结构的漏磁场主要集中在极齿分布少的一侧的轴端处,另一轴端处漏磁场相比对称极齿型结构的轴端漏磁场要更小,因此可以利用此漏磁特征通过改变磁源两侧极齿数量差对不同轴端漏磁场进行调控。