柱式弹性体的端面载荷分布和结构尺寸对端部效应的影响规律

以长径比1.0的柱式弹性体为研究对象,基于弹性力学理论研究其受载分布和结构尺寸对端部效应的影响. 结果表明：非均匀载荷分布的一端,端部效应变化更剧烈;而均匀载荷分布的一端,随着长径比的增大,端部效应受到端面载荷分布的影响越小. 此外,端部效应对小尺寸弹性体十分敏感,但当尺寸增大超过3.5倍时,通过抑制端部效应的效果迅速消失. 研究结果为柱式负荷传感器的设计提供理论指导依据.     

用于小LSB并行ADC的新型节约面积的预放大器链设计方法(英文)

伴随高精度电源系统的发展,数字电压调整模块(DVRM)需要高速,高精度的模数转换器.为此,提出了一种新型预放大器链设计方法,能够获得非常小的LSB.该方法优化了预放大器输入管的尺寸,在保证足够小的失调电压的前提下,使各级输入管面积总和最小.为验证该优化方法,结合电阻均衡技术,构造了一个3级结构flash型ADC.与一般设计相比,输入管总面积减少了57%.每个LSB为3.125 mV,直接转换精度3.5 bit,得益于窗口结构,在满度输入范围内等效精度为8 bit,采样率为224 Msample/s.     

钢筋混凝土巨型框架结构动力时程分析

文章运用有限元分析软件SAP2000对巨型框架结构进行地震反应的线性和非线性时程分析,比较宅腹式钢筋混凝土巨型框架结构与实腹式钢筋混凝土巨型框架结构的抗震动力响应;结果表明,在结构截面尺寸变化不大的情况下空腹式结构较实腹式结构地震反应小,但在罕遇地震下空腹式地震主框架柱先于实腹式主框架柱出现塑性铰,设计时应该对空腹式底层柱再采用进一步的抗震加强措施.     

石油化工厂区纵梁式管架的设计

对石油化工厂区中管架结构的设计进行几方面的介绍,包括纵梁式管架的结构形式、适用范围、纵梁式钢筋混凝土管架的应用、上游专业向土建专业提供的设计条件、管架布置、结构计算、管架设计常见问题。     

新型分段式高速管绞机

新型分段式高速管绞机广泛应用于绞制铝包钢绞线、铝包钢芯铝绞线、铝绞线、钢芯铝绞线和复合架空地线等制造.它具有结构简单、噪音低、转速快、效率高等优点.长期以来,国内外普遍采用管绞机简体整体式结构,由动力源电动机经过地轴传动带动筒体旋转,由于简体长度过长,加工难度大,尺寸精度难以保证,导致转速低、噪音高等明显缺点,严重限制该机生产率的提高.另外,当进行小根数缆芯绞合时,其余空盘筒体亦必须同时旋转,功率消耗大,造成了设备资源浪费.     

变截面管管内传热与阻力性能研究

根据正交实验设计提出了9种变截面管强化传热管的结构尺寸,并由实验结果回归得到了变截面管的传热与阻力关联式,经过管型的分析比较,筛选出性能比较好的变载面管尺寸参数。     

斜柱式与梁式转换层结构的抗震试验分析

为了研究框支短肢剪力墙斜柱式与梁式转换层结构的抗震性能,分别对一榀框支短肢剪力墙斜柱式转换框架及一榀相同尺寸的梁式转换框架进行了竖向荷载和水平低周反复荷载共同作用下的拟静力试验.试验结果表明:斜柱式转换结构传力直接,可有效减小转换梁尺寸,且更易实现"强柱弱梁,强剪弱弯,更强节点"的抗震设计原则.斜柱式转换结构转换层侧向刚度较大,不易使转换层形成结构薄弱层;斜柱式转换结构,只要设计合理,可以获得较好的抗震性能.     

基于CFD的潜液式液化天然气泵导叶设计

潜液式液化天然气(liquefied natural gas, LNG)泵工作时, 屏蔽电机和泵体全部浸没在低温液体中. 为减小泵的径向和轴向尺寸, 潜液式LNG泵采用了一种特殊结构的导叶. 在分析潜液式LNG泵导叶结构特点的基础上, 研究导叶进口喉部宽度和折转角对泵设计工况水力性能的影响. 首先, 设计不同几何参数的导叶, 并分别与同一叶轮进行匹配; 再通过ANSYS CFX软件, 采用标准k-ε湍流模型对各导叶分别进行全流场数值计算. 计算结果表明: 进口喉部宽度是潜液式LNG泵导叶的关键尺寸, 设计时需重点考虑; 进口喉部宽度存在最优值, 且最优值大于经验值; 进口折转角对泵扬程和效率影响较小. 因此, 设计导叶时可优先确定其他关键尺寸, 再通过调节进口折转角改善导叶的结构.     

炼油厂多管旋风分离器旋风管的试验研究

本文基于对炼油厂催化裂化能量回收装置使用的φ250毫米导叶式旋风管进行的大量试验,总结了进气含尘浓度、泄气率、粉尘性质和入口气速等操作条件对旋风管性能的影响,给出了它们的适宜范围。研究了叶片参数、芯管尺寸、长度尺寸和泄料盘尺寸等结构参数对旋风管性能的影响,提出了合理确定这些结构尺寸的建议,按此设计和使用将可获得较佳效果。     

剪板机滚动导轨的设计计算

本文介绍直线运动刀架的剪板机滚动导轨的设计计算方法.指出直线运动刀架剪板机采用滚动导轨的优、缺点。建议设计滚子式滚动导轨的两种结构形式.进行剪板机上刀架的受力分析,推导出导轨面和滚子之间的作用力及接触应力.以此来设计滚子的结构尺寸;或事先初定滚子结构尺寸,进行强度校核。最后以规格为6×2000mm剪板机改进设计的滚动导轨计算为例,加以说明。     

基于耦合双联装的转管武器动力学研究

该文介绍了内能源式转管武器耦合双联装的耦合结构型式,根据基于拉瓦尔喷管驱动方式的单管转管武器动力学分析,推导出同类驱动方式的耦合双联装转管武器的动力学数学模型,并进行仿真研究,给出的算例在缓冲结构参数相同的条件下,耦合双联装的内能源式转管武器其后坐力比未耦合双联装的小30 %左右,其角速度波动范围也较非耦合双联装的小.因此,采用耦合双联装的方式,可以达到减小后坐力,提高系统射击精度的目的.     

PGZX-1型炉管爬行机器人参数设计

PGZX-1型炉管特指管径在50 mm-90 mm,管间距在30 mm左右的直管.本设计主要针对工厂锅炉管道渗碳层厚度检测工作,提出了一种能够攀爬管柱的机器人,其不受攀爬管柱材料、变管径及变管距限制,在尺寸及重量上实现最小化.设计中以链式机械环抱机构完成机体与管柱的贴附,采用履带行进,实现运动速度均匀,探头装置以丝杠及半月板联接,可实现小角度回转,扩大探测面积.设计可行性很高,可在现阶段下完成制造工艺,投入生产应用.     

一种新型结构的SIR双波段带阻滤波器

文章提出了一种新型的双波段带阻滤波器结构,其中2个平行连接的λ/4开路线采用阶梯阻抗谐振器结构,来实现双波段带阻特性,耦合横截面采用城墙式的形状,使得整体结构变得紧凑、尺寸变小;仿真设计了阻带中心频率分别为0.9 GHz和2.4 GHz的双波段带阻滤波器,仿真结果表明所设计的双波段带阻滤波器具有通带内插入损耗小、阻带特...     

浅谈管壳式换热器

本文介绍了管壳式换热器的基本原理和结构以及简单的设计方法,详细讲解了管壳式换热器中固定管板式换热器、浮头式换热器、u型管式换热器的结构及特点．为管壳式换热器的结构选择提供了参考。     

有限元技术的C型弹簧管固有频率分析

以C型弹簧管为研究对象,建立了有限元分析模型,并利用ANSYS灵敏度分析技术对影响弹簧管固有频率的主要结构参数进行了研究,得出了弹簧管固有频率和其主要结构参数之间的关系,研究表明：弹簧管的一阶固有频率对自由端有效位移影响最大,增大弹簧管的短半轴和壁厚的尺寸能提高一阶固有频率,增大弹簧管的圆直径和曲率半径能降低一阶固有频率.该研究结果可为弹簧管的减振设计和进一步的动力学分析提供了理论依据.     

基于正交法扁双P型辐射管仿真模拟及结构优化

在扁形双P型辐射管的基础上,研究了扁双P型辐射管的中心管的等效半径、支管的等效半径、中心管和支管间距、管长等结构尺寸对辐射管性能的影响.通过建立正交试验方案对辐射管结构尺寸以及燃烧器喷口结构位置进行优化.结果表明,影响辐射管表面温差的最明显因素依次:中心管与支管的间距、中心管等效半径、管长和支管等效半径;影响辐射管辐射功率的明显因素依次:管长、中心管等效半径、中心管与支管的间距和支管的等效半径.上下空气喷口与左右空气喷口大小比例在7:3和9:1比较接近,辐射管的性能参数最好;左右空燃气喷口间距为50mm,上下空气喷口间距在60mm的情况下辐射管表面的温度不均匀系数最小,为0.058.     

一种新型磁控管的能量输出阻抗变换器

设计和试制了一种用于船舶雷达的新型磁控管，对该磁控管的微波能量输出系统进行重点研究，它是常规双脊波导(或称工字型波导)的一种改型，尺寸小、结构紧凑、频带宽，称为指数式圆波导工字形阻抗变换器。对它的原理进行了理论分析，并导出其计算方法，确定其结构尺寸，可供工程设计使用。     

自锚式悬索桥主要构件刚度对结构的影响分析

分别分析了自锚式悬索桥的主塔刚度、主缆刚度、吊索刚度和加劲梁刚度对桥梁的主缆、吊索、加劲梁、桥塔和桥墩内力、结构位移、结构动力特性的影响,讨论了设计中各构件尺寸确定的顺序.得出的有益结论可为该类桥的设计提供技术参数方面的参考.     

管肋式空间辐射器强化传热分析与优化设计

建立了微重力环境下管肋式空间辐射器传热过程的数学模型。求解了处于导热和辐射相耦合的复杂边界条件下的管内热载体的对流换热、管肋式空间辐射器的传热热阻、有太阳垂直照射和无太阳照射情况下单位长度辐射器的散热量及单位质量的散热量随肋片宽度的变化等。分析了管肋式空间辐射器的强化传热措施及其必要性,并以单位质量的散热量为优化目标,对管肋式空间辐射器的结构尺寸进行了优化分析,提出了强化传热的方法。     

旋流压力式喷嘴低压喷淋特性

以自来水为喷淋介质,对旋流压力式喷嘴低压喷淋特性进行试验研究.分析喷嘴流量和喷孔直径对喷淋角、液滴Sauter平均直径(SMD)的影响规律,研究旋流压力式喷嘴喷淋液滴尺寸分布、喷淋介质径向通量分布及喷淋周相均匀度.结果表明,喷嘴流量越大,喷淋角越大,液滴尺寸越小;喷孔直径增加,喷淋角和液滴尺寸均增大.低压喷淋液滴SMD集中在250～550μm之间,属于大颗粒,得出计算液滴SMD的关联式.喷淋通量在中心最大,喷嘴流量增大,边缘区喷淋通量逐渐增加,介质喷淋周相均匀性较好.实验结果可以为旋流压力式喷嘴,以及惰性粒子流化床干燥器的设计和改进,提供实验依据.