提高12Cr2Mo1钢性能的对策及办法

针对12Cr2Mo1钢在生产过程中锻造或后序热处理内部组织反映出晶粒粗大、组织不均匀,力学性能不稳定而达不到技术要求等问题。从原材料采购、设备能力、锻造工艺、热处理工艺等几个方面入手,提高了12Cr2Mo1钢的性能,满足了客户需求,保证供货期和供货质量。     

耐热钢12Cr2Mo1R的焊接

某硫酸装置转化工段中的转化器，壳体材料选用了12Cr2Mo1R耐热钢板，耐热钢部分直径φ8590mm，总高7400mm。文章针对此材料的焊接工艺特点进行了分析，并对拟订的焊接工艺进行了试验研究，保证了焊接质量及焊接施工的顺利进行。     

制造加氢反应器用12Cr2Mo1R(H)钢性能试验

高温、高压加氢反应器是加氢裂化和加氢脱硫装置的核心设备,现今大多采用Cr-Mo钢材料,最常采用2.25Cr-1Mo钢。尤其是其中的热壁加氢反应器壳体几乎绝大部分都采用该钢制造。随着冶炼技术的不断发展,这种钢的纯洁性、匀质性、抗氢性能、抗回火性能和综合力学性能亦在不断提高和改善,12Cr2Mo1R(H)钢在我国压力容器制造已得到广泛应用。通过对某钢厂生产的12Cr2Mo1R(H)钢板在不同状态下进行试验,分别检验了该钢的性能,以获得比较合理可行的热处理工艺规范指导生产,满足了设备制造的各项相关要求。     

电化学充氢下2.25Cr1Mo0.25V钢氢脆敏感性研究

针对制造加氢反应器的主要材料2.25Cr1Mo0.25V钢易发生氢脆的问题,重点研究了材料氢脆发生机制,以了解该材料的氢脆敏感性。利用电化学氢渗透测试技术,通过施加阴极恒电流,使氢原子渗透进入钢中,揭示了不同环境中的氢扩散特性,同时通过结合氢渗透技术和慢速率拉伸试验方法研究了钢材的氢脆敏感性。渗氢试验结果表明:随着电化学充氢电流密度的增大以及试样厚度的减小,氢扩散系数均逐渐增大;充氢温度的倒数1/T和氢扩散系数的自然对数之间存在线性关系。慢速率拉伸试验的结果表明:随着充氢电流密度的增大,钢的断裂强度、延伸率和断面收缩减小而氢脆指数增大。当充氢电流密度超过2.5×10~(-3) A/cm~2时,钢材表现出明显的氢脆。该试验结果可为加氢反应器材料性能评价提供理论依据。     

深冷处理对Cr12钢力学性能的影响

本文对Ｃｒ１２钢深冷处理后力学性能变化做了研究，试验结果表明．深冷处理可以不同程度地提高Ｃｒ１２钢的硬度与耐磨性．而Ｃｒ１２钢淬火回火后再进行深冷处理可使冲击韧性提高．同时，淬火加热温度对深冷处理效果亦会产生影响．     

氮离子注入对W6Mo5Cr4V2钢表面粗糙度的影响

运用Talysurf－6型轮廓仪,详细测量和分析了氮离子注入参数对W6Mo5Cr4V2钢二维和三维表面粗糙度评定参数（如高度参数Ra、Rq、Rtm,间距参数Sm、S、λq和形状参数Δq、Tp％、Rsk、Rku等）的影响结果表明,随注入能量和注入剂量的不同,各评定参数的变化趋势也不同氮离子注入使W6Mo5Cr4V2钢粗糙度高度参数值普遍下降,间距参数值有时增大、有时减小,出现不规则变化同时对不同注入参数的注入表面还进行了自相关函数和功率谱函数分析,发现随注入能量和剂量的提高,在所观察到的频带范围内,各种频率的强度普遍降低,高频成分减少,表面自相关系数减小,使注入试件的表面变得光洁.     

Cr12MoV钢的压缩超塑性研究

研究了Cr12MoV钢超塑性压缩变形的力学特性和应变速率敏感性指数m值.在温度780～820℃、初始应变速率(1.5～15)×10-4 s-1条件下测得压缩应力-应变曲线,测量、计算了试样膨胀系数.分析结果表明,试样压缩后基本保持圆柱状,膨胀系数大于1;在780～820℃,(1.5～15)×10-4 s-1压缩条件下,稳态阶段流变应力低至80 MPa,应变速率敏感性指数m约0.23,与其拉伸超塑性m值相近,显示出良好的超塑性.     

一种Cr─Mo─V冷轧辊钢回火工艺参数的研究

利用光学显微镜和电子显微镜对一种Cr－Mo－V冷轧辊钢淬火后的回火组织进行了观察．通过Hollomon关系式建立了该钢回火参数曲线，并在此基础上，建立了等效回方程，为该钢的热处理参数的选择提供必要的理论依据和试验依据．     

微观组织对70Cr3Mo钢接触疲劳性能的影响

采用金相、ＳＥＭ、ＴＥＭ、ＸＲＤ等手段,研究了钢不同热处理条件下７０Ｃｒ３Ｍｏ的组织对接触疲劳性能的影响,,结果表明：７０Ｃｒ３Ｍｏ钢直接淬火＋回火条件下以孪晶马氏 主的组织的接触疲劳性能高于等温淬火＋回火条件下贝氏体的接触强度。     

蒸汽管道12Cr1MoV钢的焊接工艺

针对中煤集团鄂尔多斯图克化肥项目2×40000 m3/h空分装置中蒸汽管道12Cr1MoV珠光体耐热钢的焊接问题,通过对12Cr1MoV钢焊接性能分析,制定了合理的焊接施工工艺.经过相应检测手段证明,采用该焊接施工工艺完成的焊缝质量可靠,符合相关标准要求,能够保证蒸汽管道的安全运行.该焊接施工工艺为今后类似的管道焊接工作提供参考价值.     

铸态2．25Cr1Mo0．25V钢的高温热变形行为

采用Gleeble-1500D热模拟试验机,对铸态2．25Cr1Mo0．25V钢在不同温度（950℃,1050℃,1150℃,1250℃）不同应变速率（0．005S-1,0．01S-1,0．1S-1）的条件下做热压缩试验,得到不同条件下的应力应变曲线,并分析热力学参数对曲线的影响。结果表明,随着形变温度的升高和应变速率的减小,流变应力减小,峰值应力和应变降低;确定了热变形激活能和建立了本构方程。     

高速钢切削刀具超低温相变对耐磨性的影响

研究了回火态W6Mo5Cr4V2高速钢刀具在超低温温度场中发生相变。占高速钢体积百分数最大的回火马内体脱溶出细小、弥散的碳化物颗粒,残留奥氏体也相继发生马氏体转变,最后残留2％左右。试验表明,超低温处理后的高速钢刀具的机械性能进一步增加,特别是耐磨性能显著提高,延长了高速钢刀具的使用寿命。     

耐热钢12Cr1MoV蠕变性能的描述和外推

对广泛用于电厂主蒸汽管道的耐热钢１２ＣｒＭｏＶ的蠕变曲线进行了研究，将恒应力蠕变与恒载荷蠕变进行对比。证明原始的θ－ＣｏｎｃｅｐｔＰｒｏｊｅｃｔ方法可以成功地描述恒应力蠕变，但它不能用于恒载荷蠕变。     

6W-5Mo-4Cr-2V高速钢深冷处理微观组织结构的分析

借助SEM、TEM和X-射线衍射仪研究了深冷处理对6W-5Mo-4Cr-2V高速钢微观组织结构的影响。研究表明，深冷处理不仅可使残余奥氏体减少，而且可细化马氏体孪晶，促使析出纳米级碳化物，并附着在马氏体孪晶带上，深冷处理既能提高材料的硬度，也使材料的韧性略有增加。对磨损表面进行SEM观察发现，深冷试样的磨损形貌迥异于未深冷试样，说明它们的磨损机制不同。深冷处理使6W-5Mo-4Cr-2V高速钢耐磨性提高的主要原因是马氏体孪晶的细化和碳化物的析出。     

2.25Cr1Mo钢韧脆转变温度影响因素分析

采用不同的时效工艺,运用冲击试验、俄歇能谱、扫描电镜等分析方法,研究2.25Cr1Mo钢的韧脆转变温度变化规律及其影响因素。结果表明,2.25Cr1Mo试验钢650℃时效2h后的韧脆转变温度为-55℃,560℃时效100h后的韧脆转变温度为-25℃,480℃时效1 200h后的韧脆转变温度升高至-10℃;P在晶界处的偏聚行为是导致试验钢韧脆转变温度变化的主要因素。     

冷变形2Cr19Ni9Mo钢的时效处理

研究了不同时效制度对冷变形２Ｃｒ１９Ｎｉ９Ｍｏ钢组织与性能的影响。结果表明，时效温度一定时，钢的强度，硬度均随时效时间呈有较极大值的曲线变化，时效温度升高时，峰值与峰值硬度降低，并向短时间一侧移动，在相同时效条件下，钢的形变量越大，时效强化效果越显著。对于给定形变量的试验钢，采用４８０℃保温１ｈ的时效制度，不仅可以获得较高的强度，同时也可获得较好的塑性。     

W4Mo3Cr4VSi钢圆板牙热处理工艺研究

研究了Ｗ４Ｍｏ３Ｃｒ４ＶＳｉ钢圆板牙热处理工艺与变形之间的关系,获得了较佳的热处理工艺。     

改良型9Cr-1Mo钢的形变热处理强化机制

采用形变热处理技术有效地提高改良型T91 耐热钢的高温回火抗力和室温综合力学性能。该钢经形变热处理后性能提高的主要机制是细晶强化和伴随晶粒细化而产生的马氏体组织的细化以及析出物的弥散分布。