实际气体的玻尔兹曼因子方程

将玻尔兹曼分布律应用于实际气体紧靠容器壁处,厚度为气体分子有效作用距离s的边界区域保守力场中,用边界区域界面自由能作为状态参量之一,推导出实际气体的玻尔兹曼因子方程。进而应用该方程导出了理想气体物态方程、非理想气体物态方程、气体体系边界区域热力学函数和焦耳-汤姆逊效应的新解析。用与著名的范德瓦尓斯方程、维里方程对比分析的方式进一步论证了:玻尔兹曼因子方程不仅形式简单、物理意义明确,而且比范氏方程、维里方程更能如实地描写实际气体在各种压强条件下的自然状态、更具合理性与普遍性。     

用表面张力波对光的散射测定表面张力系数

测量液体表面张力系数的方法很多.有拉脱平面法,拉脱园环法,毛细管中液体上升法,液体表面层压力差的补偿法,数液体滴数法,扭秤拉脱法等等.用上述这些方法测表面张力系数,必需测量一些中间物理参数,手续烦琐,操作不便.而且这些方法都是液体表面在静止状态下的单次测量.用表面张力波对光的散射可对液体表面张力     

硬球径向分布函数解析表达式的研究

作者重新推导了Percus-Yevick硬球径向分布函数在坐标空间的解析表达式，给出了正确的解析解，使之在用液体变分法进行物态方程理论计算时可直接进行函数计算取代传统的表格数值积分．作者还对该研究与早期相关文献所给出的结果进行了分析比较．     

球形液面内外压强差演示

由于表面张力的存在任何弯曲液体内部表面都对液体内部施一附加的压强.教学中,常常以半径为R 的球形液体表面为例讲解,附加压强大小可由下面的公式计算.P=2α/R其中:P 为附加压强;α为液体的表面张力系数;R 为球面半径.对于一个球形液膜(例如肥皂泡),液膜具有内外两个表面.由于液膜很薄,两表面半径可看作相等。推导出内外表面压强差为:     

矩形液箱内液体晃动分析计算

应用速度势原理,推导矩形液箱内液体振动的特征方程,编制相应有限元程序,计算获得液体表面单元的质量矩阵和液体内部单元刚度矩阵.以双层底液舱为模型,分析液体晃动频率与充液高度的关系.结果表明,计算结果与解析解吻合较好.     

实际气体等温线的数学描述——论气态和液态连续性的新进展

相较于理想气体物态方程与范德瓦耳斯方程,应用实际气体的玻尓兹曼因子方程和饱和蒸汽压下单元液体的玻尔兹曼因子方程共同来描述实际气体等温压缩的全过程,特别是描述低于临界温度时,从气体体系到汽体与液体共存的非均匀体系,再到液体体系变化的全过程,明显会更加自然、更加合理,更加切合实际地描述了气态和液态物质在等温压缩过程中的连续性。彻底地解决了＂范氏方程给出的曲线不包含汽液共存的信息＂等实际问题。     

牛磺酸离子液体[C_nmim]Tau(n=3,4)的摩尔表面Gibbs自由能

通过中和法合成一类新的离子液体,1-烷基-3-甲基咪唑牛磺酸离子液体[C_nmim][Tau](n=3,4),用1H NMR和13C NMR表征其结构.使用标准加入法,测定了[C_nmim][Tau](n=3,4)的密度,表面张力和折射率.以Glasser理论为基础,计算出[C_nmim][Tau](n=3,4)的标准熵与晶格能.根据摩尔表面Gibbs自由能的概念和实验数据,求得[C_nmim][Tau](n=3,4)的摩尔表面Gibbs自由能.通过热力学关系计算出摩尔表面熵与摩尔表面焓.将摩尔表面Gibbs自由能与Lorentz-Lorenz方程结合,得到一个新的表面张力预测方程.应用这个方程对[C_nmim][Tau](n=3,4)的表面张力进行预测,预测值与实验值非常相近.这说明这种半经验方法具有一定的合理性.     

鼓泡塔反应器的开孔率和液体反混

考察鼓泡塔内鼓泡现象,发现气流经过小孔的速度(称为小孔气速)需大于某一临界值,计算并比较了气流通过多孔板的干板压力降和表面能损耗,提出计算此临界气速的公式和确定最大开孔率的方法。用脉冲注入法测定鼓泡塔液体停留时间分布,提出非整数串连混合器模型,推导出其停留时间分布曲线方群式,计算结果与实验数据相符。并验证了Towell的轴向分散系数计算方法。     

双元非水溶液体系表面张力的计算

应用分子聚集型状态方程和分子聚集型活度系数方程来预测活度系数，然后按照Ｓｈｅｒｅｓｈｅｆｓｋｙ方程，计算液体混合物的表面张力，利用该方法计算了６种双元非水溶液体系的表面张力。     

用弹簧测量液体表面张力系数的实验探讨

通过实验手段采用不同弹性系数的弹簧测出液体的表面张力系数，用误差理论对上述实验结果进行了分析，结果显示：弹性系数越大的弹簧所测出的表面张力系数越大；用弹性系数为0．8-1．2N／m的弹簧测表面张力系数最佳。     

低气压对水体表面张力影响研究

表面张力是液体接触气体时的基本特性。本文设计了低气压下表面张力系数测量装置,研究了气压降低对水体表面张力系数的影响,提出了低气压下表面张力系数计算公式。研究表明,相同水体温度下,气压与水体表面张力系数间呈良好的线性关系,气压越低,表面张力系数越大;气压降低时,气压和温度对水体表面张力的影响是基本独立的。     

Master方程的修正及其对BA模型度分布的计算

Master方程是计算无标度网络度分布演化规律的一种常用方法.提出了对原始的Master方程进行修正,加入了节点增长机制,修正后的Master方程具有离散性,能够更精确、更有效的计算真实复杂网络的度分布演化规律.用修正的Master方程分析BA模型度分布的解析式并计算,由此得到BA模型度分布对数图.把离散性的Master方程与连续性的平均场理论进行对比分析,并在同一坐标系下分别做出用两种理论计算的BA模型度分布的对数图.     

给水管网非恒定流动数值计算方法

为计算给水管网中非恒定流动运行工况,使系统可以快速平稳地完成工况转换,以非恒定流动理论为基础,分别利用重分阻尼系数法划分时间步长的特征线法和引入摩阻附加项的玻尔兹曼网格法计算给水管网非恒定流动的数学模型,并应用于某小区给水管网的非恒定流动工况分析中.结果表明,在管网非恒定流工况下,当Re≤7 000时利用玻尔兹曼网格法计算,否则利用特征线法计算将提高计算的准确性和计算效率.     

黏性土挡土墙土拱效应的研究

为了研究黏性土挡土墙中滑裂面倾角变化对土拱效应的影响,在假定土拱形状为圆弧的基础上推导了考虑滑裂面倾角变化时侧向土压力系数的计算公式,推导出考虑土拱效应的张拉裂缝公式;并基于土楔形力学模型,得到了滑裂面倾角公式,以及考虑滑裂面倾角变化的竖向平均应力计算公式. 本文提出的计算方法不仅考虑了土拱效应,同时也考虑了考虑滑裂面倾角变化对挡土墙土压力的影响,因而更符合实际情况.     

氢原子斯塔克效应中久期方程的简化公式

根据简并态微扰理论和氢原子波函数的性质,得到久期方程中微扰矩阵元的分布规律.导出了任意能级下氢原子斯塔克效应中久期方程的简化公式.并给出了氢原子n=5能级的一级斯塔克效应.     

吸附热力学及应用

本文着重介绍适用于吸附现象的基本热力学方程，用化学势表达的吸附平衡准则，Ｇｉｂｂｓ－Ｄｕｈｅｍ吸附等温式，界面状态方程，建立了吸附热力学框架的核心。将其应用于混合物的吸附平衡计算，对气液和液液界面，主要是混合物界面张力的计算；对气固界面，重点是界面相组成的计算。     

大牛地气田气井临界携液模型及应用

在李闽临界携液流量公式的基础上,本文通过确定大牛地气田气井气液表面张力和曳力系数,修正了李闽公式的携液系数,得到了大牛地临界携液流量公式。通过现场生产情况对比分析,验证了公式的适用性。     

固体表面上液氮膜的界面张力与间隙孔径

根据表面热力学原理,本文导出从无孔固体吸附氮气的等温线计算其表面上吸附生成的液氮膜界面张力方程式;还导出计算固体中圆筒形间隙孔径方程式。计算结果表明:在77.3K,绝大多数无孔固体表面上吸附液氮膜的界面张力与液氮的界面张力相差很大;本文方法计算出固体中圆筒形间隙孔径比用Kelvin公式计算结果大。     

用差量法直接写出酸碱平衡精确方程(Ⅳ)

由两性物质在溶液中完成平衡的过程导出了酸碱差量式，结合分布系数代数式便可直接写出酸碱平衡精确方程。