湿空气含湿量的解析计算

改变传统的湿空气的含湿量依赖查湿空气性质图、表的方法，而从理论上给出一种应用解析计算公式计算湿空气含湿量的新方法。     

低温环境下湿空气状态参数的数值计算

在完善湿空气状态参数计算方程基础上，编制了计算机辅助计算的若干子程序，其运行结果正确可靠。     

考虑位错密度的铝合金动态压缩晶体塑性有限元分析

采用实验与晶体塑性有限元(CPFEM)相结合的方法,对7075-T6铝合金在动态压缩实验中的宏观力学响应及其微观结构的演化进行了分析。通过分离式霍普金森压杆(SHPB)对7075-T6铝合金进行了应变率为2 000 s^-1的动态压缩实验,并使用电子背散射衍射技术(EBSD)对实验前后试件的微观结构进行了表征。修改了传统晶体塑性有限元模型中的强化模型和流动准则,引入位错密度作为内部状态变量,并探究了摩擦系数以及位错增殖系数和位错湮灭系数对试件宏观力学性能的影响。结果表明：位错增殖系数增大会导致材料的硬化行为加剧且极限强度提高,位错湮灭系数增大则会导致材料的极限强度下降,且弱化其硬化行为。通过实验与模拟的结果对比可以看出,晶体塑性有限元模型可以较为准确地预测动态压缩过程中试样内部织构的变化趋势,表现为生成了较多的Brass{110}<112>织构和Goss{110}<001>织构。     

Surfer软件应用于高精度天然气压缩因子的数值计算

天然气压缩因子是天然气重要的物性参数之一,但是传统计算方法对于超高压天然气的计算存在较大误差。利用广泛应用于地质三维绘图的Surfer软件,将传统压缩因子图版与收集到的超高压天然气压缩因子实验数据进行拟合,得到了同时适用于中低压及高压范围的天然气的压缩因子计算公式。取得了较高的计算精度。     

酸性天然气压缩因子实用算法对比分析

在大量文献调研的基础上,综述了目前天然气压缩因子的计算方法;并针对酸性天然气压缩因子计算时由于H2S和CO2的影响、校正体系拟临界参数的方法和思路作了相关论述,并进行了实例对比分析。     

六角排列碳纳米管阵列的场增强因子的计算

通过求解Laplace方程得到六角排列的碳纳米管(CNTs)阵列的管尖端电场强度和场增强因子,具体研究CNTs的自身线度、阵列密度及阵列形状对CNTs的场增强因子的影响.研究结果表明,场增强因子随CNTs长径比的增加而增加,对于长径比一定的CNTs阵列,对应着一个最佳阵列密度,如管长为 6 μm、管径分别为5 nm、13 nm、20 nm的CNTs阵列对应的最佳阵列密度为3.05×1011 cm-2、4.83×1010 cm-2、2.12×1010 cm-2.在相同的阵列密度下,六角排列CNTs阵列的场发射性能要优于四方排列的CNTs阵列.计算得到六角排列CNTs阵列上端面的电势分布曲线.     

利用四波混频增强压缩效应的研究

本文讨论了利用四波混频来增强压缩光场的效应问题,找出在不同条件下使压缩效应达到最强的实验条件。     

水热压缩增强实木木材陶瓷的研究

通过对典型品种的实木水热条件下的压缩,探索了木材陶瓷强化的新工艺.结果表明,水热压缩导致木材陶瓷的微观结构明显改变,密度与弯曲强度同比增长约1倍,分别可达855kg/m3和33.6MPa,同时避免了其他强化方式的主要缺陷.而不同的材质强化效果明显差异,整体而言,原来较为疏松而均匀的材质明显更适于水热压缩强化.     

有机物临界压缩因子Zc 的估算

由Ｔｃ、Ｐｃ、Ｖｃ3个基本临界参数按Ｚｃ=ＰｃＶｃ/(ＲＴｃ) ( 1 )式定义导出的临界压缩因子广泛用于粘度、导热系数等物性的估算 ,是最重要的物理化学参数之一[1,2 ] .Ｚｃ 不能直接测定 ,由实测的Ｔｃ、Ｐｃ、Ｖｃ 按上述定义计算所得的Ｚｃ 值为实验值 .由于很多化合物的临界条件非常荷刻以及部分化合物的不稳定性 ,使目前Ｔｃ、Ｐｃ、Ｖｃ 的实测数据仍然缺乏 ,要先进行Ｔｃ、Ｐｃ、Ｖｃ 的估算 ,这样按 ( 1 )式计算的Ｚｃ 值则视为估算值 ,这样的估算方法亦称为间接估算方法 .Ｚｃ 也可直接估算 ,Ｌｙｄｅｒｓｅｎ、Ｅｄｍｉｓｔｅｒ…     

分形插值函数与垂直压缩因子

讨论一类当垂直压缩因子中有一个取值为0时的分形插值函数(FIF)的性态,证明此类分形插值函数是逐段光滑的,从而进一步说明分形插值函数对垂直压缩因子有较强的依赖性.     

湿空气热物理性质计算方程

依据二元组分混合气体的性质,推导建立了由空气温度、压力和相对湿度表达的湿空气热物理性质的计算方程．为便于工程计算,将这些方程整理成了干空气的热物理性质乘以相应的修正系数．在供暖通风、空调制冷和干燥等技术领域中,使用这些热物理计算方程进行以湿空气为工质的有关传热传质和流动计算,不但精度高,而且使用方便。     

THE CALCULATING EQUATIONS OF THE THERMOPHYSICAL PARAMETERS OF THE MOIST AIR AT HIGH TEMPERATURE

By using compression factors of real gas and the Vilia equations and considering the variation of the thermophysical parameters of the mois air with its temperature, this paper develops the calculating equations of the thermophysical para leters of the moist air at high temperature ranging from 100℃- 200℃. It is convenient to calculate the thermophysical parameters and the thermophysical processes of the moist air at high temperature.     

STUDY OF THE HEAT AND HUMIDITY TRANSFER PROCESSES BETWEEN AIR AND WATER IN THE AIR WASHER

The processes of heat and humidity transfer between air and water are what to be studied mainly in the paper, we put forward some main factors which influence the processes of heat and humidity transfer in the air washer. We come to the conclusion that we can change these main factors to achieve different heat and humidity transfer processes and decide processes of heat and humidity transfer of air and water with the initial temperature of spraying water in the air washer. All these results can make things convenient for the air conditioning management.     

高压天然气偏差系数的高精度解析模型

目前计算高压下天然气偏差系数最常用的是Dranchuk Abu Kassem模型 ,但在实际应用中 ,这种模型的计算结果存在较大的误差。根据Standing和Katz的天然气偏差系数图表 ,采用多重高阶曲线拟合方法 ,建立了高压天然气偏差系数的高精度解析模型 (简称LXF模型 )。利用两种模型对不同拟对比温度和拟对比压力组合条件下的天然气偏差系数进行了拟合计算 ,与理论图版值的误差对比显示 ,在高温高压条件下LXF模型的拟合结果更优 ,特别是随着拟对比压力的增加 ,LXF模型的误差不断减小 ,因此 ,该模型更适用于高压和超高压条件下天然气偏差系数的工程计算。由于LXF模型是数学解析模型 ,因而具有计算快速、方便的特点。同时在压力大幅度变化的情况下 ,LXF模型计算精度比其他计算模型更高     

长空气间隙最小击穿电压的湿度校正

本文借助滑闪模拟模型探讨了大气湿度对长空气间隙耐电强度的影响.根据分析与测试结果,本文提出了一种新的湿度校正方法,适用于长度在5-15m间的范围.本方法可以直接用于工程实际。     

设有过滤器的空调系统新风量的计算

为了提高空气的品质,空调系统中经常设置一些过滤器,然而对设置过滤器后系统的计算上还存在着一定的问题。本文首先对新风侧设置过滤器,回风侧设置过滤器和新回风侧均设有过滤器的几种情况下,室内污染物浓度和新风量的多少进行数学上的推导,得出了三种情况下室内污染物的浓度和新风量的计算公式,从而得出了很清晰的概念和结论,并通过进一步的讨论,对目前民用空调设计采用的室内污染物浓度控制标准的修改原因提出不同的看法。     

船舶空调中的温湿度控制

本文结合舟山中小型船舶空调系统,提出实行空调系统温湿度自动控制的较为简便可行的方法。     

室内外空气中氡子体浓度测量

报道了室内外空气中氡子体浓度的测量结果.红砖建筑物室内,RaA、RaB、RaC、ThB、ThC的浓度分别为7.80,5.86,5.69,0.37及1.11Bq/m~3;室外分别为5.28,4.44,5.37,0.27及0.46Bq/m~3.硅酸盐砖住宅室内分别为12.14,10.96,10.50,8.40及5.84Bq/m~3,室外分别为7.88,8.36,9.36,3.85及5.07Bq/m~3.