计算淤泥质海岸围垦多年回淤强度的一种简便方法

提出一种对淤泥质海岸围垦后淤积强度估算的简便方法,根据第一年计算或实测得到的淤积强度值,计算以后多年的淤积强度,采用此方法与杭州湾边不滩围垦多年实测资料验证,结果令人满意,该方法极为简便,可供实际工程估算使用。     

河口推移质水道冲淤计算公式

在珠江三角洲横门出海水道的整治工程研究中，引进了一种计算以推移质造床为主的水道冲刷深度的方法，针对推移质造床的水流、泥沙特点，将推移质看作接近床面运动的浓度较高的悬移质来处理，并引进一综合参数来校正将推移质作为悬移质近似处理时造成的与实际情况的差异，通过物理模型实验的实测值得率定该参数。研究结果表明，该计算方法较好地反映了推移质引起的冲淤情况，较为准确地计算和模拟了推移质河床的冲淤数量与冲淤过程。     

浙江南部淤泥质海岸河口拦门沙航道泥沙回淤规律——以鳌江河口为例

以鳌江口为例,通过试挖槽实测资料分析及波流共同作用下的二维泥沙数学模型研究了浙江南部淤泥质强潮河口拦门沙的成因及航道开挖后泥沙回淤规律.研究表明,因河口迅速展宽,水流扩散,输沙能力不断减弱,河口区的最大浑浊带为拦门沙的形成提供了丰富的泥沙来源,泥沙在口门附近堆积,形成拦门沙浅段.拦门沙开挖后泥沙回淤规律为:航槽回淤主要发生在风浪天,台风期发生骤淤,无风天航槽泥沙淤积较少.回淤的泥沙主要是滩面泥沙在风浪作用下的局部搬运.风浪过后,挖槽内发生"冲刷"现象,主要是由于浮泥密实造成的.通过与天津港等淤泥质海岸台风期骤淤的对比分析,认为较强的动力条件和丰富的泥沙来源是鳌江口骤淤的主要原因,在动力较强的淤泥质海岸骤淤强度较大.此外,还探讨了该类河口拦门沙的治理思路.     

长江口拦门沙航道(北槽)回淤分析

北槽是长江四个出口之一.在拦门沙有8公里长的航道水深不足,1984年进行了疏浚.资料表明:挖槽航道内,大潮冲刷,小潮淤积.在洪季小潮时,滞流点移向挖槽段下游.由于絮凝和扩散作用,河流带下的泥沙沉积在滞流点向陆一侧的挖槽段内.在枯季小潮时,滞流点移到挖槽段上游,但密度水流把横沙东滩串沟和九段沙下泄的泥沙推到上游,那里的切力小于临界冲刷切力,淤积的泥沙不能再一次悬浮.这样,淤积的位置与每一潮的涨潮水流搬运泥沙之距离有关,因此实际的回淤地点一般与洪季小潮时回淤相同,均发生在相对较短的挖槽段内.     

淤泥质海岸泥沙运动模拟及进港航道大风天回淤特性研究

建立波浪、潮流共同作用下的泥沙运动数学模型,提出了一种对泥沙运动模型率定与验证的新思路,即采用代表潮和代表波浪场对长期水动力进行模拟,并利用具有统计意义的代表含沙量场对泥沙起动各参数进行率定,最后采用不同风浪条件下的含沙量实测数据对模型进行验证.以连云港地区为例,对这种新思路进行了检验.研究结果表明,这种率定/验证思路可有效应用于粘性泥沙运动和航道回淤的模拟中.在所建思路与模型基础上,对淤泥质海岸大风作用下的泥沙运动特征及进港航道回淤特性进行了研究.结论显示大风作用下的含沙量分布形式与正常天气相似,但含沙量数值大幅增高.一次大风对航道回淤的影响时间应为大风期间与风后一段时间的总和,其中航道回淤最强的时刻发生在风后一天左右,然后随时间推移而逐渐降低至正常天气状态.最后,根据模型预测,连云港地区进港航道不会发生一次大风骤淤碍航的情况.     

连云港扩建工程后的回淤现状及其模拟预测

本文就连云港扩建工程后,老港区和外航道的泥沙回淤强度,根据测图水深的量计资料,采用时间和面积加权平均方法分别进行了年平均值的测算;由于淤强的预测方法目前还不尽完善,因此,本文以动态系统自回归分析(AR模型)模拟了该港的序列淤强和其随机预测.     

黄骅港外航道大风骤淤的机理及其整治

黄骅港位于渤海湾西南，是建在淤泥质海岸上的人工港，在特殊大风期间，即E向或ENE向6级以上的海向风廷时14小时以上时，外航道的淤积量大大超过原先的预测值，且淤积物为密实、坚硬、难以疏浚的粉沙。本研究表明，这一问题产生的原因是堤头旋涡的输沙作用，卫星图像和数模证明了堤头旋涡的存在；同时还对设置垂直和平行于海岸线防波堤的两种整治方案作了讨论。     

连云港抛泥区抛泥弃土的流失及其对外航道回淤的影响

连云港羊窝头抛泥区由抛泥弃土形成的水下堆积体,主要受波浪和潮流作用,一部分在抛泥期间被运移,另一部分在波浪掀动后被潮流搬运。抛泥区93％的弃土是在抛泥期间的4～10月被运移流失。当每年有300万立米的弃土抛于羊窝头抛泥区,它可以使东口门水体含沙量增加20％,在连云港外航道5+000内淤积厚度增加0.21米,这个淤积强度是很小的。     

连云港抛泥区抛泥弃土的流失及其对外航道回淤的影响

连云港羊窝头抛泥区由抛泥弃土形成的水下堆积体,主要受波浪和潮流作用,一部分在抛泥期间被运移,另一部分在波浪掀动后被潮流搬运。抛泥区93％的弃土是在抛泥期间的4～10月被运移流失。当每年有300万立米的弃土抛于羊窝头抛泥区,它可以使东口门水体含沙量增加20％,在连云港外航道5+000内淤积厚度增加0.21米,这个淤积强度是很小的.     

利用沙波运动估算推移质输沙率的误差分析

通过沙波运动估算推移质输沙率的方程分析,论证误差的主要来源不是推移质泥沙和悬移质泥沙之间的交换,而是由波谷附近涡流区的逆向推移造成的。涡流区的长度决定着误差的大小和正负。因此误差的大小和沉积物粒度没有直接的关系,但是和流速有关。     

冲淤平衡状态下悬移质挟沙力级配的分析研究

基于泥沙运动的起动和止动条件分析了悬移质泥沙和床沙交换的内在机理，并根据这一机理推求了冲淤平衡状态下悬移质挟沙力级配的计算公式。经渭河实测资料验证，计算值与实测值基本相符，表明该计算公式具有良好的适用性，可在泥沙数学模型中参考应用。     

船舶进出盲肠航道的航行安全研究

近年来,随着航运事业的蓬勃发展,各沿海港口进出港的船舶数量逐年增多,船舶进出港航行安全问题也日渐突出.文章介绍了盲肠航道的水流运动特点及影响因素、航道通航宽度及其对船舶航行安全的影响.     

来沙条件对山区河流推移质输沙的影响

为研究山区河流推移质输沙规律,在西南山区吊嘎河进行推移质运动野外观测和人工加沙试验。观测发现,推移质输沙与水流条件并不存在一个特定的关系,山区河流推移质输沙明显受到来沙量、来沙强度、级配等条件的影响。在同样的水流条件下,推移质输沙率在汛前和第一次洪水后可能相差数百到上千倍,推移质输沙率-水流强度关系呈顺时针"绳套型"。试验表明,粒径较小的推移质颗粒(D<20mm)运动主要决定于来沙条件,而粗颗粒泥沙的运动则主要依赖于水流条件。     

水电站引水渠道上的涡管排沙工程

涡管排沙主要处理渠系推移质问题，但也可处理悬移质中的有害粒径泥沙。通过试验取得涡管分流比、截沙率和挟沙能力三方面的计算公式。对设计水电站引水渠道涡管排沙工程的程序提出了建议并给出设计实例。     

江苏辐射沙洲海域推移质输沙率计算与分析

根据江苏省辐射沙洲潮流水道33个站次连续两个潮次的潮流、底沙实测资料,利用比较分析与拟合研究方法,对各潮流水道的推移质输沙率进行了计算与分析,明确了辐射沙洲主要潮流水道涨潮、落潮、全潮平均推移质单宽输沙率和输运路线;分析得出了1 m深流速流向和临底层流速、垂线平均流速有很好的线性关系;拟合构建了江苏省辐射沙洲海域主要潮流水道相应的推移质输沙率流速表达的动力关系式。利用4#~20#站位测量数据及对应计算结果计算拟合得出了西洋水道、豆腐渣腰门水道、陈家坞槽水道的推移质输沙率流速关系式。拟合得出了21#~24#站位所在水道的推移质输沙率计算式,得出了沙洲中心浅滩汊道推移质输沙率关系式;发现推移质输沙率流速表达式在辐射沙洲三个不同区域是有差别。最后利用33个测站的水文测量及计算结果得出了辐射沙洲的整个海域的推移质输沙率计算式。推移质输沙率能用流速很好的表达,一是方便于计算应用,二是可反映内在动力机理。     

葛洲坝水利枢纽下游近坝段二维水沙数值模拟

针对长江中游葛洲坝水利枢纽下游近坝段卵石夹沙河床级配分布宽等特点,应用非均匀悬沙、底沙二维数学模型,考虑底沙的不平衡输移及冲淤过程中床沙的级配调整问题,对计算中的关键环节如卵石夹沙河床水流的有效挟沙能力、非均匀沙起动概率及非均匀沙推移质输沙率的计算提出了处理方法,利用水文、泥沙及河床变形资料对该方法进行了葛洲坝水利枢纽运行后、1998年洪水前后及三峡工程运行后水面线、流速分布及冲淤过程的验证.结果表明,该方法可以应用于三峡工程运行初期河床演变预测研究.     

双防风积砂垫层抗冻渠道的若干技术试验分析研究

就“双防”抗冻胀型渠道的风积砂垫层厚度、冻融条件下的边坡系数、渠基稳定、在斜坡塑膜上现浇混凝土施工等几个技术问题，通过试验分析，作出合理的确定，对工程设计、施工具有指导作用，并可带来较大的经济效益。     

水口水电站运行方式对发电和下游通航影响的试验研究

通过水力模型试验,在几何比尺λ=１００正态整体模型上,研究水口水电站正常运行期一溢流坝不泄洪;和汛期先泄洪后发电或先发电再泄洪时,电站尾水渠及航道段波高、水位涨率、水位涨幅及流速等水力参数,及其对电站７台机组出力（７×２００ＭＷ）、机组稳定和通航的影响．在此基础上提出较为合理的运行方式．     

引航道出口形态对泥沙淤积影响的数学模型研究

以位于灌河南岸、沟通灌河与通榆河的航运通道的响水船闸下游引航道为例，通过数学模型手段，研究引航道出口形态对泥沙淤积的影响．针对本河段除具有一般潮汐河段船闸引航道的淤积特性外，还由于引航道口门处有由鸡心岛阻隔形成东西两汊，而独具特性的状况．对4种方案进行模拟计算，结果表明引航道口门形态对引航道的泥沙淤积有较大的影响．