砂卵石地层浅埋暗挖隧道超前深孔注浆加固技术研究

本文针对北京地铁六号线西延市政管线条件预留工程暗挖隧道在砂卵石地层条件下下穿既有大台铁路施工的难题,运用理论分析、现场试验和监控量测等多种研究手段,在全面分析砂卵石地层力学特性和成孔技术基础上,对在砂卵石地层浅埋暗挖隧道超前深孔注浆加固技术进行了全面、系统的研究,对超前深孔注浆对既有铁路的地表、轨枕的沉降规律进行了分析...     

砂卵石富水地层浅埋暗挖隧道施工技术

结合工程实例,从辅助施工技术的选用、开挖方式、超前支护形式、带水作业施工等方面介绍了暗挖隧道在砂卵石富水地层中施工时应采取的综合技术措施。     

富水砂卵石地层中大直径泥水盾构同步注浆技术

通过统计分析盾构掘进相关技术资料,综合考虑富水砂卵石地层中泥水盾构掘进参数、泥浆参数、盾构姿态、地层变形机理等信息,确定泥水盾构在砂卵石地层中掘进时,同步注浆主要技术参数间的经验公式,指导类似工程施工。     

兰州砂卵石地层盾构施工的peck公式参数优化

针对peck经验公式预测隧道开挖引起的地表沉降受地质环境、开挖方式等影响的问题,揭示隧道开挖引起地表沉降的一般规律.基于兰州砂卵石地层某地铁盾构区间,取30个典型断面地表沉降的监测数据,利用线性回归方法,引入地表最大沉降量的修正系数α和沉降槽宽度修正系数β,修正优化peck公式.研究结果表明:在兰州砂卵石的地层条件下,...     

砂卵石地层盾构穿越铁路的施工效应分析

砂卵石是一种典型的力学不稳定地层，盾构在此不利条件下安全穿越铁路困难较大。采用数值分析技术对无水砂卵石地层中土压平衡盾构推进引起的地层响应进行了模拟，并和现场实测的地层变形进行了比较和分析，提出了进一步减小地层变形的措施，并应用于工程实践，取得了良好的效果，确保了在列车“不限速、不慢点”、不预先加固的条件下成功穿越京九、柳西铁路。     

砂卵石地层地铁隧道盾构施工地面沉降控制探讨

随着我国城市化的快速发展,地铁成为了大中城市的重要交通工具。在地铁施工建设中,采用盾构法施工时遇到富水砂卵石地层,由于地质条件的特殊性,盾构穿越卵石层极易引发地面沉降,严重则会引发周边管线、建（构）筑物破坏,如何控制因盾构在砂卵石地层掘进而造成地面沉降是施工的重点。文章结合兰州轨道交通2号线盾构施工的工程实践,采取超前地质加固等控制措施,并辅以信息化手段进行安全风险管控,较好地解决了砂卵石地表沉降的问题,提高了地铁工程建设的成效。     

砂卵石地层钻孔桩施工技术

本文以京承高速公路三期工程为依托,分析地质特征,从施工原理、施工流程、操作要点等施工工艺角度阐述了在砂卵石地层采用冲击钻孔成桩的施工技术,并取得显著经济效果。     

砂卵石地层土压平衡盾构施工渣土改良试验

砂卵石地层土压平衡盾构施工时需进行渣土改良,提高渣土的流塑性.针对成都砂卵石地层采用泡沫、膨润土和聚合物进行改良,进行室内塌落度试验、搅拌试验和泥浆黏度试验来确定配比.研究结果表明,钠基膨润土比钙基膨润土具有更好的膨化能力,且不发生分层,更适用于渣土改良.案例中膨润土单独改良的合理配比为泥浆质量分数14.3%,注入量体积比20%.泡沫改良时注入率受渣土含水率影响较大,土体含水率越大,泡沫最佳注入率越小.泡沫加膨润土共同改良比两者单独改良效果要好,选择泡剂质量分数为3%、泥浆质量分数为14.3%,添加量在某一个范围,有多种组合都可以满足要求;当泥浆注入量体积比为12%时,泡沫最优注入量体积比为15%～20%;当泥浆注入量体积比为6%,泡沫最优注入量体积比为30%～35%.当地下水丰富时,需要添加聚合物;正常情况下也可降低膨润土泥浆浓度,添加聚合物,来节省膨润土用量,从而降低工程成本.     

富水砂卵石地层盾构隧道施工泥浆的研究与应用

针对北京站至北京西站地下直径线工程泥水盾构施工,通过对泥浆性能研制的配比试验,提出了砂卵石条件下的最佳泥浆配比,提高并改善了泥浆的成形质量与速度,确保了环境要求。对类似工程有一定的借鉴作用。     

富水砂卵石地层泥水盾构施工技术

成都地质以地下水位高、含水量大、卵石含量高硬度高、漂石含量高且局部密集成群著称,是否适合盾构法施工或采用何种类型盾构施工,一直存在争论。就此以成都地铁一号线盾构4标右线线隧道施工为例,从盾构选型、泥浆配置、开挖面稳定技术、进泥水舱技术和大漂石处理等方面,对泥水平衡盾构在富水砂卵石地层中的掘进技术进行了初步探讨。     

顶管施工隧道扰动区土体变形计算

针对目前已有顶管施工扰动区土体变形预计公式存在的缺陷,提出了一种新的扰动区土体变形计算方法。将顶管施工隧道周边岩土体看作一种随机介质,将隧道开挖(或挤压)所引起的土体移动看作一随机过程,应用随机介质理论,对顶管施工隧道开挖引起的扰动区土体的移动与变形进行分析,推导了相应的扰动区土体下沉(隆起)、倾斜、水平移动、水平变形及弯曲曲率计算公式,并编制了相应的计算程序。研究结果表明:该方法预计结果精度高;顶管施工引起的扰动区土体的变形较大,超出地表建筑物及地下管线的允许变形,在实际施工中应采取有 效的防护措施。     

现代气压沉箱施工过程的三维有限元分析

从开挖卸荷、刃脚挤土、沉箱-土体侧摩擦作用三方面对气压沉箱施工引起的土体扰动进行分析,并结合工程实例,对气压沉箱施工全过程进行三维有限元数值模拟.通过与现场监测数据的比较,验证了三维计算模型及数值模拟方法的合理性和有效性.结果表明:沉箱侧壁边缘处地表沉降最大;随着沉箱下沉,地表沉降逐渐增大,沉降影响范围随之扩大;沉箱周边土体的水平位移较小,浅层土体偏向沉箱移动,深层土体偏离沉箱移动;考虑刃脚挤压扰动可以有效减小沉箱边缘处最大地表沉降.     

北京地铁敞口式盾构掘进对砂层土体扰动规律研究

敞口式盾构在砂层掘进时会扰动周围土体,易引起地层坍塌.以北京地铁6号线2期敞口式盾构施工段为工程背景,阐述了国内首台挤压式敞口盾构机机体构造及开挖工序,通过地表沉降和地中水平位移监测,研究了盾构掘进对砂层的扰动特征.结合盾构掘进参数分析,探讨了减少土体扰动的控制措施.研究表明,盾构接近测孔区阶段,土体变形规律最复杂;通过和刚脱离测孔区阶段是土层变形控制的重要环节;盾构隧道轴线两侧1.5倍洞径范围内是土体扰动主要区域.所得结论可为砂土地层敞口式盾构施工地层位移控制提供可鉴参考.     

砂卵石地层盾构隧道掌子面稳定性理论分析

盾构隧道穿越砂卵石地层掘进施工时,由于砂卵石的地层特性及施工扰动,隧道掌子面容易失稳而引发事故。为研究砂卵石地层盾构隧道掌子面稳定所需的最小支护力,结合砂卵石地层的掌子面失稳模式,在三维Murayama模型的基础上,将掌子面前方土体的滑动面形式假设为对数螺旋滑移线,结合上部松动区域的破坏机制,引入椭球体放矿理论,对传统的棱柱体筒仓模型进行改进,进一步通过极限平衡法推导出砂卵石地层的掌子面极限支护力求解公式;最后通过离散元数值模拟验证所推公式,两者的误差为3.1%。结果表明所得公式可对砂卵石地层的掌子面极限支护力进行较为精确的求解。研究成果以期为砂卵石地层掌子面极限支护力计算理论提供依据。     

砂土的形变能破坏准则

本文基于国内外有关中主应力对砂土抗剪强度影响的模型,讨论了中主应力对砂土抗剪强度的影响机理,导出了以形变能破坏准则为基础,适用于复杂应力条件的强度指标计算公式,较好地考虑了砂性土在三轴压缩与三轴拉伸条件下强度指标的差异和中主应力对强度指标的放大效应。本文公式在考虑粘结应力的情况下,也可推广到对粘性土强度变化的研究。     

广东科学中心饱和淤泥质砂土地基预处理技术的研究与应用

结合正在建设中的广东省重点工程——广东科学中心,针对饱和淤泥质砂土地基存在的工程地质隐患等问题,详细分析该建筑场地对地基的要求,提出动静结合排水固结法处理地基.在进行动力排水固结的现场试验的基础上,采用地基预处理技术处理广东科学中心近38.7万m2的饱和淤泥质砂土地基,并探讨了该新技术的加固机理、设计方法及施工技术等.通过现场监测与检测,结合饱和软土微结构定量研究试验,证明该技术处理饱和软土地基具有良好的效果,可供同类工程参考、借鉴.     

受施工扰动影响土体环境稳定理论与变形控制

讨论了城市市区进行的各种工程活动中 ,因施工扰动引起的环境土工损伤问题及其施工变形的智能预测与控制方法 .分别对土体受施工扰动的诸因素 ,如 :对土体力学性态、开挖卸载条件下土体应力路径、土体孔隙比和含水量的变化 ,以及土体结构的破坏、土体化学组成的改变、土体成分的混合与分离和土体固结状态的变化等 ,均作了系统研究 .进而据此从理论上和实验室测试 2方面探讨了就软土工程性质的上述变化对施工过程中土体强度、变形、稳定性和承载力的影响 .另一方面 ,首次将人工智能和自动控制等软科学理论与技术引入岩土工程领域 ,采用了一种称之为“多步滚动预测”的人工神经网络模型于盾构隧道施工中地面沉降的预测和预报 ,还应用了模糊逻辑控制方法对工程施工变形位移实现了实时、主动控制     

真实复杂地层大直径钢顶管三维数值模拟研究

为了揭示地表沉降与管周土体扰动沿顶进方向的真实变化规律,本文提出了真实复杂地层三维数值建模方法。依托某市北线引水工程隐患整改顶管工程项目,采用FLAC3D分析平台开展了真实复杂地层和简化均匀地层条件下的大直径钢顶管施工数值模拟研究。模拟结果及现场地表沉降实测结果对比表明：基于真实复杂地层模型的模拟结果与现场沉降监测结果吻合较好,能够准确反映地表沉降沿纵向的变化规律,而简化地层模型模拟结果与监测值差距较大。扰动分析表明顶管施工时会引起其上方地层的沉降变形和下方地层的抬升变形,其变形值大小与地层土体性质和分布有关。顶管上覆土体横向位移基本朝向顶管轴线,其变形受土体空间分布的影响较小,但顶管下部土体的横向变形受土体空间变化影响较大。地表沉降的横向影响范围为?5.3D（D为顶管直径）,且受土层分布影响较小,但地表沉降值受地层分布影响较大。