高压变熔点过冷大体积近快速凝固

依据压力可以改变某些金属的熔点的原理,设计了高压大体积凝固工艺,对液态金属施加高压,提高熔点,其凝固过程不依赖于散热速度,而只取决于加压速度,从而实现大体积的近快速凝固,对高压凝固过程的相关参数进行了数值模拟,并对过晶Ａｌ－Ｓｉ合金的高压凝固组织进行了初步探讨。     

结构可靠度的一种计算方法

提出一种推广一次二阶矩法的算法,解决了关于相关正态随机向量的非线性极限状态方程下结构可靠度计算问题,在理论上论证了方法的可行性,实例计算表明了方法的有效性。     

一种熔胶熔点测定仪的设计与研制

本文介绍了一种基于ARM的熔胶熔点测定仪的软硬件设计。该测定仪硬件上采用了光电倍增管作为检测传感器，利用过零比较电路实现了对加热的控制；软件设计上移植了μC／OS—II系统，并利用了二阶微商内插值法判定和计算熔点。文中给出了关键电路以及软件流程。实践证明，该仪器稳定可靠。     

高压下链状均聚物的状态方程

在似谐振子模型的基础上，获得了一个状态方程，在高压下计算值能很好地与实验值一致，并在广泛的的温度范围内成立。结果表明，对于链状均聚物，链节运动对压力的贡献比链节之间相互作用对压力的贡献大，两者近似地存在一个简单的比。     

计算高压电网短路点距离的一种方法

以对称分量法为基础,提出了一种计算高压电网短路点距离的方法．推导出适用于高压电网10种短路类型的通用计算公式,并进行了详尽的讨论．     

一种感生电动势的计算方法

基于法拉第电磁感应定律，推出了一个结论。该结论不但适用于闭合回路中的感生电动势的计算，而且也适用于有限长导体上的感生电动势的计算。通过三个实例，给出了具体的分析和正确的解答。这种方法解决了教学中的难点，丰富了感生电动势的计算方法。该方法使感生电动势的计算大为简化，而且具有通用性。     

一个计算正脂肪酸熔点的经验公式

本文提出一个利用正脂肪酸的碳原子数计算其熔点的经验公式。     

高压下Gd“不规则”相变的研究

采用Ｍａｏ－Ｂｅｌ型金刚石对顶砧（ＤＡＣ）及高压在位（ｉｎｓｉｔｕ）粉末Ｘ光衍射照相方法研究了Ｇｄ在０～３７ＧＰａ压力区间内的压致相变和等温压缩行为．实验结果表明：Ｇｄ分别在１２．４８ＧＰａ及２５．６３ＧＰａ发生了由ｈｃｐ→Ｓｍｔｙｐｅ→ｆｃｃ两次结构相变．用Ｍｕｒｎａｇｈａｎ等温状态方程对其压缩数据进行最小二乘法拟合，得到Ｂ０＝（２３．６２±２．１５）ＧＰａ，Ｂ′０＝３．６９±０．３２．本文给出这一压致结构相变模型，初步讨论了这一“不规则”相变的成因．     

稀土碳化物的价电子结构分析及熔点的计算

本文用固体和分子经验电子理论,对稀土化合物的熔解机制进行了研究。给出了通用的熔点T_m(K)计算公式。计算结果表明所得误差小于7％。     

高压下铌的强度和状态方程研究

室温下,以氦为传压介质的准静水压环境中加压到41GPa,在两柱全景金刚石对顶砧中加压到70GPa,研究了铌在高压下的强度和状态方程.准静水压下,X射线衍射数据拟合得到的体弹模量和其一阶导数分别为166(2)GPa和3.2(2).铌的差应力与剪切模量的比值(t/G)在超过6GPa后几乎为常数,表明由于塑性形变而发生屈服.结合高压下的剪切模量,发现铌在6GPa时由于塑性形变而发生宏观屈服时受到的差应力约为1.26GPa.差应力从2到6GPa可以表示为t=-0.557(94)+0.306(21)p,其中p是压力,单位是GPa.差应力在30GPa后再次增大,表明铌开始出现强化现象,此时对应的差应力约为1.67GPa.在70GPa时,铌受到的差应力最大,且约为3.96GPa.     

高温高压液氢离解效应研究

在ab-initio理论基础上,利用前期获得的与实验吻合较好的CEIMC法模拟结果,采取配位数分析法详细研究了高温高压液氢的离解过程,确定了不同状态下液氢的离解度数值,系统讨论了分子离解对液氘冲击特性的影响.当冲击压力低于20GPa时,液氘分子主要为双原子分子态;冲击压力大于53GPa时,主要为单原子分子态;压力处于两者之间时为D2与D的共存态. 在T-ρ面及T-P面内划分出了液氢分子开始离解及完全离解的临界线,认为高温高压液氢金属化应至少有50%氢分子离解.      

计算混晶材料电子结构的超原胞统计法

提出了计算赝二元系(A_(1-x)C混晶材料任意组分电子结构的超原胞统计法,接替代格点数n选择超元胞,计算B原子数n_从零到n的所有超原胞电子结构为“样本”,结合以混晶键合性质决定的统计分布确定系统的电子结构,以(Ba_(1-x)K_)BiO_3为例,计算了x=0.2至x=0.5电子结构随组分的变化,结果表明,x>0.5的超元胞是不稳定的,费米面处总态密度TDOS(EF)随x变大而增加,与实验结果一致。     

低灰熔点煤的高温气化反应性能

在常压、温度为800～1400℃范围内，以二氧化碳为气化剂，研究了我国神府、后布连、东胜3种煤焦的高温气化反应特性。结果表明：气化反应速率与温度的关系可以分成3个区域，低温区为反应动力学控制区，反应速率符合Arrhenius方程；中温区为内扩散严重影响区，其表观活化能约为反应动力学控制区活化能的一半；而在气化温度高于1150℃的高温区，同一温度下随碳转化率的提高气化速率的差异逐渐加大，活化能下降，反应速率随气化温度的增加反而降低。     

计算大型变压器热点温升的一种数值方法

在对被广泛采用的计算现代大型变压器的温升的经验公式进行评述后，提出一种新的数值方法用来计算变压器的热点温升。文中介绍了用网络法计算油流槽道内速度分布与用有限差分法计算线饼内温度分布。用新方法计算的结果与沈阳变压器厂提供的实验结果能较好地吻合。     

高温材料的熔融温度测试研究

提出了一种利用电子转换开关实现的热丝法测温方案,成功地实现了热电偶加热状态和检测状态的转换;对加热控制电路和检测电路进行了分析;用实验验证了该装置的可靠性。     

高压气井井筒附近地层温度分布计算方法

 井筒附近温度的变化对高温高压气井的正常生产存在着明显的影响,塔里木油田高温高压气井的温度变化规律是一个较难解决的问题。为了保证西气东输气源井的正常生产,本文对该问题进行深入研究,建立了一种计算高压气井井筒附近温度的模型,通过有限元计算获得了井筒附近温度的理论曲线;给出了开关井时温度变化的过程,分析了热流密度对高压气井井筒附近温度分布的影响规律。根据气井实际数据计算了产层和非产层外井筒附近温度分布状况并进行了相应的分析,认为产层外井筒附近温度变化比非产层段外井筒附近温度变化幅度小。     

高温湿空气热物理性质计算方程

由于高温状态下温空气不能作为理想气体处理。为此,文章依据二元组分混合气体性质,根据实际气体压缩因子和维利状态方程,建立了由空气温度、压力和相对湿度表达的高温湿空气热物理性质的计算方程,并为方便工程计算,将这些方程整理成为相应的修正系数乘以纯干空气的热物理系数。     

深水高温高压气井环空圈闭压力下油管柱安全评价方法

深水高温高压气井普遍存在环空带压现象,而深水井通常采用水下井口,使得B、C环空无法进行泄压操作,从而导致井下油管柱承受高环空圈闭压力载荷,同时附加高温、腐蚀多因素耦合影响,使得油管柱存在失效风险。针对深水高温高压气井环空圈闭压力下油管柱安全问题,基于深水井特性,综合考虑热膨胀和鼓胀效应引起的环空温度、环空体积、流体体积以及环空压力变化的动态耦合作用,建立深水高温高压气井圈闭压力预测模型,同时,考虑高环空圈闭压力载荷,附加高温及腐蚀多因素耦合影响,建立深水高温高压气井油管柱安全评价方法,开展了环空圈闭压力多因素影响下油管柱安全评价,并对模型进行了验证。结果表明：考虑环空圈闭压力影响后,环空圈闭压力随服役时间逐渐降低幅度远小于地层压力降低幅度,管柱抗外挤安全系数随服役时间降低幅度增大。同时,管柱内外流体压差随井深增加而逐渐增大,在井底管柱更易发生失效风险;在井筒高温及腐蚀耦合影响下,管柱抗内压、抗外挤及抗拉安全系数均呈现出不同程度的降低,特别井底段管柱受苛刻高温及腐蚀环境,附加高环空圈闭压力,使其更易发生失效风险,在设计及实际生产过程中,应重点管柱井底管柱安全风险。     

冲模压力中心计算的简化方法

对形状复杂工件用解析法确定冲模力中心,计算繁琐,工作量很大,因此提出了简化解析法确定压力中心,采用本方法可大大减轻设计人员的计算工作量,节约时间。     

高温高压下3C-SiC的结构和弹性性质计算

文章利用第一性原理非局域超软赝势密度泛函理论研究了3C-SiC的结构,其零温零压下的晶格常数、体弹模量及其对压强的一阶导数,计算结果与实验值和其它理论计算结果相符合。并结合准谐德拜模型,得到了不同温度和压强下的弹性常数,发现弹性常数随压强的增加而增加,随温度的增加而减小;由弹性常数出发计算出了不同温度和压强下的绝热体弹模量BS、剪切模量G、弹性各向异性A、偏差δ等一系列表征物质弹性性质的物理量。