渗硼板焊接工艺的研究

本文提出了采用６ＩＰ堆焊焊条焊接渗硼板的新工艺。试验表明：采用此工艺得到的焊缝具有良好的抗裂性能，且焊缝以ＨＶ７０４～７９２的硬度与渗硼板（ＨＶ１２９０～１５９０）一起构成了高硬度的耐磨整体。     

一种长冲程抽油机

该实用新型属于采油工程技术领域,尤其涉及一种长冲程抽油机。它是为了解决传统抽油机"空抽"现象造成吨液能耗增加,提捞抽油机漏失大的情况而设计的,它由电力控制柜1、滚筒减速器(2)、电机(3)、底座(4)、滚筒座(5)、天轮架(6)、天轮(7)、钢丝绳(8)、井口(9)、套管(10)、油管(11)、抽油杆(12)、长冲程抽油泵柱塞(13)及长冲程抽油泵泵筒(14)组成;其中底座(4)由螺栓连接在井口(9)的地基上,滚筒减速器(2)上缠绕钢丝绳(8),钢丝绳(8)通过井口(9)与抽油杆(12)连接,它具有塔架受力合理、结构紧凑、提高开采效率等优点。     

热应力组织应力对渗硼层剥落的影响

研究了Ａ３、４５和Ｔ１０钢经高频加热和电炉加热渗硼后空冷、炉冷引起渗硼层（Ｆｅ２Ｂ）“原始剥落”的原因。研究结果表明：热应力引起Ｆｅ２Ｂ折断，组织应力主要引起渗硼层表面开裂。     

T10钢冷冲模的渗硼及渗后热处理对使用性能的影响

本文根据渗硼层的易开裂、剥落倾向分析和安排渗硼及热处理工艺，研究T10钢渗硼的不同预处理及最终热处理的组织和性能。结果表明，渗硼后空冷（或油冷），经正火么快速球化退火的试样在最终热处理后因具有较高冲击韧性和断裂韧性而使基体有良好的抗疲劳失效能力，该基体与耐磨的渗硼层配合，模具寿命提高四到五倍。     

多通道高效抽油泵的设计

抽油机是油田生产的三大机采举升方式之一，在油田的高产稳产中发挥着重要作用，抽油泵作为抽油机井的重要组成部分也要根据油田的发展做进一步的改进和完善。目前应用的普通抽油泵阀芯均为球形结构，启动压力大，开启时间长，冲程损失较大，而且为单一流道，过流面积较小，导致下冲程阻力大，杆柱弯曲，而发生偏磨。针对这一问题，试验应用了多通道高效抽油泵，本文通过对该泵结构和原理的研究以及对该泵试验效果的分析确定其对聚合物区块和永驱区块的适应性。     

脱碳渗硼提高T10钢疲劳性能的研究

本文通过纯弯曲疲劳试验，测定了T10钢脱碳渗硼，一般渗硼和未渗硼试样的疲劳性能。结果表明：T10钢脱碳渗硼试样的疲劳强度最高，过负荷持久值最大，可见T10钢脱碳渗硼优于一般渗硼。通过扫描电镜分析了断口形貌，发现脱碳渗硼试样疲劳断口显示大量相之间二次裂纹，这对主裂纹的扩展起到缓冲作用，使疲劳寿命得到提高。     

硬质合金高压喷嘴毛坯压制模具耐磨性的研究

研究了硬质合金（YG14）和45钢渗硼层、硼铬共渗层的耐磨性。在此基础上，进行了模具寿命对比试验，确定了合理的模具选材和表面强化工艺。     

低温稀土硼共渗研究

研究了钢在加稀土氧化物Ｌａ２Ｏ３,于低温（Ａ１相变点以下）下进行固体稀土硼共渗的工艺及渗层的组织与性能。探讨了稀土对低温渗硼的催渗作用。结果表明,低温稀土硼共渗,可使钢件表面获得实用的渗硼硬化层。与单一渗硼相比,稀土硼共渗后渗层的硬度、耐蚀性显著提高,而脆性明显下降。     

同井注采配套工艺技术及应用效果

同井注采技术中存在采注泵、封隔器故障难以判断、柱塞故障率高、注采比调整困难等问题,为此研发同井注采井下工况检测方法、可调有效冲程及防气锁液力反馈泵、柱塞组件螺纹防脱技术等配套工艺技术。结果表明：基于载荷曲线法和回注系统完整性检测法的同井注采系统管柱系统故障诊断方法,现场应用458口井,故障识别率达100%;在改变有效冲程抽油泵在不动管柱、不改变冲程和冲次条件下,可实现注采率在1∶6～200∶1间调整,该泵采用螺纹防脱技术和防气锁反馈泵有效解决抽油泵柱塞及丝扣断裂等故障和切槽液力反馈泵气锁现象;防上浮封隔器和稳水器能缩短地层产出的原油充满泵吸入口至封隔器胶筒之间的油套环空的时间,缩短低含油井含水率稳定时间。     

Q235钢的直接电加热渗硼研究

通过Q235钢直接电加热洛硼工艺试验，研究了Q235钢渗硼层的生长规律、组织组成、渗层深度分布状态和硬度分布状态，并与其在电阻炉中加热作了比较。探讨了电磁场对渗硼深度的影响。结果发现：直接电加热可以充分发挥电磁场的化学催渗和物理催渗作用。提高渗层质量，加速渗硼过程，缩短渗硼周期。     

考虑齿轮泵性能的公差优化设计

考虑齿轮泵性能与影响性能的重要因素端面间隙,探讨性能、间隙与公差之间的映射关系.引入最优间隙的概念,定义新函数为装配间隙与最优间隙之差,以新函数与齿轮泵性能为目标函数,各关键零部件的公差加工精度为约束,建立公差优化模型,利用上述优化模型计算出齿轮泵齿轮机构与装配组成环的公差,为齿轮泵公差优化设计提供了依据,最后以某型号齿轮泵为例,验证该模型的有效性.     

低粘度液化燃油在油泵偶件环隙中泄漏的研究

针对低粘度液化燃油（如液化石油气、二甲醚等）在高压燃油泵柱塞偶件环形缝隙中存在较严重燃油泄漏的问题,提出了定量分析其燃油泄漏的数学模型与计算方法;以液化燃油二甲醚为例,运用有限元分析软件,对高压燃油泵柱塞的变形及其偶件配合面环带间隙中的燃油泄漏,进行了液固耦合计算分析,提出了解决低粘度液化燃油泄漏问题的技术措施．     

热-压形变对超高压水压泵柱塞副间隙泄漏的影响

柱塞副间隙的泄漏是影响柱塞泵容积效率的主要因素,超高压工况下柱塞副微米间隙的热-压形变不可忽略.利用流-固-热耦合方法,建立柱塞副压形变主导模型和热-压耦合形变模型,对单边间隙高度5μm的柱塞副二维轴对称模型中的压差流动进行仿真计算.结果表明:当柱塞副入口压力为110 MPa时,在间隙入口受压形变占主导,单边间隙增大4...     

管路特性对泵变速调节节能效益的影响

变速调节是泵节能的方法之一,目前应用较为广泛,但由于泵处在不同的管路系统所表现出的节能效益的不同,因此,对于运用变速调节达到泵节能的目的,须先搞清楚管路系统特性对泵变速调节节能效益的影响。     

改型环形灌注泵的径向力研究

为解决灌注泵的泄漏问题 ,对灌注泵的 3个特征及轴封泄漏量的解析式进行了分析 .认为轴封间隙过大是导致灌注泵泄漏的主要原因 ,而轴封间隙是由作用在叶轮上的径向力引起的 .普通离心泵径向力及轴封间隙过大因而不适合用作灌注泵 .设计出一种改型环形离心泵 ,其压水室由一段环形流道和一段螺旋形流道组成 .对环形压水室、螺旋形压水室及环形 -螺旋形压水室泵径向力的定性分析表明 :这种改型环形灌注泵的径向力小 ,且最小径向力点向小流量方向偏移 ,正好满足灌注泵小流量下小径向力的要求 .对这种改型环形泵的径向力进行了测试 ,并将结果与相同比转速下涡形泵和环形泵径向力的计算值进行了比较 ,也证实了上述结论     

连续管钻小井眼水平井水力学分析

水力学分析是连续管钻井的重要内容。建立了连续管钻水平井水力学计算方法并对其规律进行了分析,结果表明:连续管弯曲会增加压耗,增加幅度随排量增加而增大。推荐现场采用50.8 mm和60.3 mm直径的连续油管进行钻井。从控制环空压耗(ECD)角度考虑,建议连续管钻井设计时应使连续管外径与井径比小于0.5;偏心使环空压耗减小,环空尺寸越小,偏心的影响越明显。岩屑床使环空压耗梯度增加,岩屑床高度越大,增加幅度越大。常规钻井时随测深增加,泵压逐渐增加,而连续管钻进时泵压基本保持不变,甚至在某些情况下还会略有减小。     

飞机泵源回路消减压力脉动的阻抗调整法

针对某型飞机主液压泵源回路改装软管,建立了液压柱塞泵供油流量的计算模型,利用阻抗调整法建立了泵源回路的压力脉动模型,分别计算了未改装软管和改装软管后2种情况的压力脉动值,论证了改装的可行性和可靠性,同时提出了消减压力脉动的方案。     

叶顶泄漏流对半开式离心泵叶轮流动结构的影响

为研究不同叶顶间隙下叶顶泄漏流对半开式叶轮离心泵流动结构的影响,设计5种不同尺寸叶顶间隙方案,采用SST k-ω湍流模型,对半开式叶轮离心泵进行全流道三维数值计算,分析半开式叶轮叶顶间隙内部流动结构并进行可视化实验验证.结果表明:随着叶顶间隙的减小,离心泵的扬程和效率明显上升,间隙值减小到0.7 mm时,进一步减小叶顶...     

管模间隙对21-6-9高强不锈钢管数控绕弯成形质量的影响

基于ABAQUS/Explicit有限元平台,建立了21-6-9高强不锈钢管数控绕弯成形过程的三维弹塑性有限元模型,并验证了模型的可靠性.利用该模型研究了不同管模间隙对管材数控绕弯过程壁厚变化及截面畸变的影响规律.结果表明:增加管材-芯棒间隙、管材-防皱块间隙或减小管材-压块间隙、管材-弯曲模间隙可以减小壁厚减薄率;减小管材-芯棒间隙或增加管材-压块间隙可以减小壁厚增厚率,而其他管模间隙对壁厚增厚率的影响不显著;减小管材-压块间隙、管材-弯曲模间隙或增加管材-防皱块间隙可以减小截面畸变率,而增加管材-芯棒间隙,截面畸变率呈现先减小后增加的变化规律;获得了规格为Φ15.88 mm×t0.84 mm×R47.64 mm的21-6-9高强不锈钢弯管件较佳的管模间隙值.      

水驱抽油机井杆管偏磨诊断方法的探讨

通过对水驱抽油机井抽油杆柱受力状态的分析,应用抽油杆柱屈曲挠曲微分方程建立杆管偏磨条件,确定杆管偏磨临界压力;应用波动方程把实测悬点示功图转化泵的示功图的方法确定抽油杆轴向分布力和轴向压力。并建立了水驱抽油机井杆管偏磨诊断方法,从而判定杆管是否偏磨和偏磨原因。利用该方法诊断107口井,杆管偏磨诊断符合率达到84.3%,对比分析采取偏磨治理措施生产一个检泵周期的井62口,平均检泵周期延长了239天。