德士古气化炉冷态流场测试

在出口端结构、尺寸各异的六种有机玻璃容器(φ320×8mm,长为1182mm、1680mm)中,用激光多普勒测速仪,测定了不同射流量时的轴向速度分布,并计算了回流量、涡眼位置以及回流区的起止轴向位置。得到了筒体长度、直径、出口结构以及射流量对速度分布和回流量的影响结果,从而揭示出德士古气化炉内的流动状况,认为德士古气化炉中流场是影响化学反应结果的重要因素。     

旋流对射流携带床气化炉内宏观混合过程的影响：Ⅱ.冷态 …

通过置于双通道交叉射流喷嘴中心通道的旋流器产生旋流,在φ1m×4m的大型净模装置上,测定了射流携带床气化炉内的冷态停留时间分布,得到了停留时间分布密度函数的显式数学表达式;给出了实验范围内模型参数与无因次相似准数S、Ct和喷嘴环隙与中心射流动量比Gr之间的关系.     

旋流对射流携带床气化炉内宏观混合过程的影响Ⅱ.冷态停留时间分布

通过置于双通道交叉射流喷嘴中心通道的旋流器产生旋流,在φ1m×4m的大型净模装置上,测定了射流携带床气化炉内的冷态停留时间分布,得到了停留时间分布密度函数的显式数学表达式;给出了实验范围内模型参数与无因次相似准数S、Ct和喷嘴环隙与中心射流动量比Gr之间的关系.     

旋流对射流携带床气化炉内宏观混合过程的影响II.冷态停留时间分布

通过置于双通道交叉射流喷嘴中心通道的旋流器产生旋流 ,在 1 m× 4 m的大型冷模装置上 ,测定了射流携带床气化炉内的冷态停留时间分布 ,得到了停留时间分布密度函数的显式数学表达式 ;给出了实验范围内模型参数与无因次相似准数 S、Ct和喷嘴环隙与中心射流动量比 Gr之间的关系。     

德士古气化炉冷态停留时间分布测试（II）

在筒体为φ３２０ｍｍ×８ｍｍ，而结构与尺寸不同的三种有机玻璃容器中，测试了送入空气的停留时间分布（ＲＴＤ）。得到流型与射流量、高径比、出口通道面积之间的相互关系，进而提出了ＲＴＤ密度函数数学模型。     

65Cr4W3Mo2VNb钢在热挤压模具上的应用

65Cr4W3Mo2VNb钢是我国近年来研制的冷作模具钢,该钢含有比较多的合金元素,具有良好的高温性能。本文将 65 Nb钢用于热挤压模具,结果表明 65 Nb钢的回火稳定性优于苏联牌号 3X2B8φ和美国牌号 H 13;用 65 Nb钢所制造的热挤压模具寿命比 3X2B8φ钢模具高 2—3倍。1 实验材料与实验方法 试验用钢的化学成分(Wt-%)为:C0.65,Cr 4.13,W 3.32,Mo 0.194,V0.97,N30.26,Si0.25,Mn0.19,P0.017,S0.009. 采用φ5× 50 mm的标准高温拉伸试样和 10 × 10 × 55 mm U型缺口标准梅式冲击试样,在盐浴炉中分别加热到1100,1120,1140和1160℃,按20s/mm…     

细旦纤维转杯纺纱研究——分梳辊、假捻盘型式及规格的多目标灰色局势决策

应用多目标灰色局势决策的处理模式,对国产细旦涤纶纤维(0.89 dtex×38mm)转杯纺进行了分梳辊、假捻盘型式及规格的对比分析。提出了在一定的纺纱条件下采用针辊10°(植针角)×8头72等分直形排列与表面光滑假捻盘φ18mm×R7mm×2.0mm配置能够获得成纱质量综合性能较好的纺纱效果。     

旋流对射流携带床气化炉内宏观混合过程的影响Ⅰ.冷态浓度分布

通过置于双通道交又射流喷嘴中心通道的旋流器产生旋流,在φ1m×4m的大型冷模装置上,测定了射流携带床气化炉内的冷态浓度分布,考察了旋流数对宏观混合过程的影响;给出了旋转射流时炉内无因次径向浓度分布、无因次最大浓度和混合分数的轴向衰减规律.     

小流量磨料射流切割性能的试验研究

在非淹没条件下,前混合磨料射流切割所用的圆形喷嘴直径多在1．3mm以上,磨料消耗量大,射流功率大,不能满足生产所要求的小型化、高压力、小流量的发展方向,为了前混合磨料射流的快速发展,提倡采用直径较小的圆形喷嘴。对φ0．65mm和φ1．38mm普通圆形喷嘴所产生的射流进行了对比试验研究,得出了这两个圆形喷嘴在非淹没条件下切割铝板所产生的射流运动规律。实验结果表明：在非淹没和其他条件相同的情况下,φ0．65mm圆喷嘴射流比φ1．38mm圆喷嘴射流的移动速度减慢了大约20％,但切割比能耗降低了大约57％。     

关于欧拉方程φ(ab)=2~k(φ((a)+φ(b))的正整数解简

设φ(m)为欧拉函数,探讨了方程φ(ab)=2k(φ(a)+φ(b))的正整数解问题.当k=2时,利用初等方法给出了该方程的所有正整数解.进而,对任意正整数k,给出了方程的5个正整数解:(a,b)=(3×2k-1,3×2k),(2k+1,5×2k-1),(2k+1,3×2k),(5×2k-1,3×2k),(2k+1,2k+1).对任意正整数k≥2,给出了方程的2个正整数解:(a,b)=(7×2k-2,13×2k-2),(9×2k-2,13×2k-2).     

麻花钻杆加工工艺的改讲

淮南矿业集团勘探工程处自行加工的井下瓦斯抽排钻孔用麻花钻杆是由φ42×5DZ40地质钻杆、φ42钻杆接头、φ42×φ75×16.5螺旋翼片3部分组成(见图1).为满足煤矿瓦斯抽排孔的设计深度要求,该处对其加工工艺进行了改进,提高了麻花钻杆质量.     

长柄耐热电焊钳

萧山城厢胶木电器厂将原手工焊接操作使用的电焊钳设计改进为长柄耐热电焊钳,可适用于交直流电孤焊,适用焊条2—8mm,重量≤0.45—0.7kg,外型尺寸为245×40×90mm,270×40×90mm两种.     

党参根气体射流冲击干燥特性和干燥模型

研究了不同干燥风温（40、50、60、70、80 ℃）、喷嘴到物料托盘的间距（5、10、15 cm）和 风速（8、11、14 m/s）三个因素对党参根气体射流冲击干燥特性的影响,结果表明对党参根气体射流 冲击干燥速率（DR）和水分有效扩散系数（Deff）的影响强弱顺序依次是风温、喷嘴到物料托盘的间 距和风速;党参根气体射流冲击干燥水分有效扩散系数在1.5904×10-10～3.0684×10-10 m2·s-1之 间;干燥活化能为15.86 kJ·mol-1;Modified Page 模型能反映党参根气体射流冲击干燥动力学过程, 建立的水分比MR 与时间t 及干燥工艺参数的方程可有效预测党参根在气体射流冲击干燥过程中 水分变化。     

钢屋架下弦槽钢吊顶事故的加固处理方法

某影剧院是以放映宽银幕立体声电影和一般性文艺戏曲演出的群众性文化娱乐综合建筑。共分三部分：前厅，五层全框架结构，是办公、娱乐性用房；中厅为观众厅， 一层框架柱高18.6米，上为24米跨钢屋架，上铺1500mm×6000mm大型槽形板；后厅为舞台和演出用房，总建筑面积5608平方米。钢屋架共三榀，开间为6米，钢屋架下弦设纵向槽钢［100×48×5主龙骨，间距2.5米。上面纵横方向各设五道马道，下面设轻钢龙骨吊顶，纸面石膏板面层，中龙骨为L45×45×4与［100×48×5用φ16钢筋吊杆连接。1 施工检查中发现的问题1.1屋架下弦与［100×48×5连…     

基于定性映射的模式识别方法(Ⅱ)

设MPα×β是(二维黑白图像)模式P所构成的α×β阶矩阵,若φ(MPα×β)=tPm,m=α×β,是MPα×β的特征向量抽取映射,则模式P的识别可转化为tPm的识别,并可用以向量tPm为基准的定性映射加以表示,当且仅当,抽取映射φ是可逆变换(或表示),且逆变换φ-1(tPm)=MPα×β是P的生成(或"涌现")映射.     

等离子体协同射流翼型控制参数设计与机理探索

通过风洞实验和数值模拟方法研究了相关几何参数对等离子体协同射流翼型绕流特性与气动力特性的影响，并对流动控制机制进行了阐述。设计了不同高度的腔道，研究了等离子体激励下腔道出口的流量与射流速度的变化规律，最终选取4 mm腔道高度为最优参数， 设计了以NACA0025为基准翼型的等离子体协同射流翼型。通过数值模拟研究了等离子体协同射流翼型的升/阻力特性，并对比了前缘吹气与协同射流控制的不同控制效果。研究结果表明，Re=68 000、峰-峰值电压13 kV、载波频率8 kHz条件下，相对基准翼型，等离子体协同射流翼型将失速迎角从8°提高到了14°，最大升力系数增加了181%。等离子体协同射流翼型的阻力随迎角增大持续减小，在10°迎角之前其阻力大于基准翼型，随后小于基准翼型，升阻比呈现出与阻力相同的变化特性，10°迎角之后全面优于基准翼型。原因是后缘腔道处在较小迎角下产生了正阻力，而随着迎角的增大，其当地阻力变为负值。对比前缘吹气和协同射流控制，翼型失速迎角分别为12°和16°，这是因为协同射流翼型通过前缘吹气效应可以在当地集中注入动量，其后缘吸气可以减小低能量的分离区域，形成较大的环量增量。     

撞击流反应器停留时间分布

在直径300 mm、高500 mm的冷模装置上,以水为介质,KC l饱和溶液为示踪剂,测定了两喷嘴及四喷嘴撞击流反应器的停留时间分布,探讨了流量以及喷嘴数量对停留时间分布的影响。结果表明:流量相同时,增加对置喷嘴数量可明显改善反应器内混合效果;利用前短路Γ混合模型和组合模型对实验数据进行了关联,并对两种模型的特点进行了分析比较;模拟计算结果显示:模型可以很好地描述撞击流反应器的停留时间分布。     

高纯锗—塑料闪烁体反康普顿 γ 能谱仪

本文报告了一台采用自制大塑料闪烁体作反符合屏蔽的高纯锗γ能谱仪的结构及主要性能.主探测器体积为77C.C.,对1332kev 的γ射线能量分辨率为1.90Kev.相对效率为13%.符合探测器采用φ76×76mm 的低本底 NaI(TL)探测器。作为反符合屏蔽的环探测器为φ500×500mm的自制大塑料闪烁体.在有物质屏蔽和反符合屏蔽条件下,谱仪在50Kev—2700Kev 能区的积分本底为31CPM.在源距为3—4cm 处,对~(137)Cs 源的康普顿减弱因子为4.1,峰康比为320.     

TP321管材的焊接

抚顺石油化工分公司石油三厂5万吨/年悬浮床加氢试验装置是抚顺石化分公司2003年的重点建设项目。该装置的部分高压管线采用了从日本进口的TP321管材,其中规格最大的为φ114.3×17.12,最小规格为φ21.3×7.47。笔者针对TP321管材的焊接作一下探讨。1焊接方法在焊接中管径小于60mm的全部采用氩弧焊,管径大于60mm采用氩弧焊打底,手工电弧焊进行盖面。2焊材的选用焊接材料的选择是根据焊件的化学成份、力学性能、使用条件和施焊条件综合考虑的,而TP321管材质为18Cr-10Ni-Ti型,为铬镍奥氏体不锈钢,相当于我国的0Cr18Ni10Ti。依据SH/T3523-…     

多晶硅薄膜和金属铝接触的研究

研究了ｎ型多晶硅薄膜和铝的欧姆按触、整流接触。在掺杂浓度Ｎ≥２．９×１０１９ ｃｍ－３的情况下为欧姆接触：在掺杂浓度Ｎ≤２．９×１０１８ｃｍ－３的情况下为整流接触； 用ＴＬＭ方法测出了Ｎ＝２．９×１０１９ｃｍ－３时的接触电阻率ρｃ＝５．５４×１０－３Ω．ｃｍ２； 从理论上定量地分析了掺杂浓度（１．４×１０１７～２．９×１０１９）ｃｍ－３的Ｕ－Ｉ特性曲线．理 论计算结果和实验数据符合较好．讨论了肖特基势垒高度φｂ和晶粒间界势垒高度φｇ 随掺杂浓度变化的规律，φｂ不随Ｎ变化，保持为常数；而φｇ却有极值。在实验 方面．探讨了用Ｔｉ代替Ａ１实现低阻浅结欧姆接触的可能性。在掺杂浓度较低的情 况下，给出了制备欧姆接触的方法。