呈贡新区剪切波特征与分布

对于昆明呈贡新区大量实测钻孔剪切波速,在通过土层类别划分研究后,采用统计回归方法分析了场地土层剪切波速相关特征,拟合剪切波速与土层深度之间关系,认为将场地土分四大类后可得到较好拟合效果,剪切波速与深度关系采用幂函数表达较为适宜.最后对呈贡新区等效剪切波速进行计算并据此进行分类划区,分析了该区等效剪切波速的平面分布特征.     

波速测试技术在昆明地铁3号线勘察中的应用分析

昆明地铁3号线东西向穿过昆明市主城区,根据3号线波速测试资料对昆明盆地各土层剪切波速等指标进行了统计分析.对场地土类型、场地类别、岩体完整性及围岩等级进行了划分,沿3号线场地土主要为中软土和中硬土,场地类别为Ⅱ类和Ⅲ类,沿线岩体破碎至极破碎,围岩等级为Ⅴ级.根据软土波速对软土震陷进行了判别,发现全新统软土存在震陷可能.通过剪切波速和标贯试验液化判别的对比,发现在昆明盆地2种方法的判别结果是基本一致的.     

场地剪切波速的特征分析

介绍了XG-Ⅰ型悬挂式波速测井仪测波速的工作原理,通过对昆明呈贡新区场地剪切波速资料的统计分析,探讨了该区场地剪切波速的分布范围及其变化规律.剪切波速沿深度的变化规律符合多项式拟合,并通过对0～20 m深度范围的剪切波速拟合曲线得到系数a、b、c的平均值,可在工程实践中参考使用.     

剪切波速与天然孔隙比的相关性分析

为了提高沈阳城区土层剪切波速估值的准确性,采用单孔速度检层法实测土层剪切波速,采用符合国标规定的取土器采取Ⅰ级土样,按《土工试验方法标准》(GB50123-1999)进行室内土工试验,取得大量实测剪切波速与天然孔隙比数据.通过回归分析得出两者之间的经验关系式为vs=-598.18e0+712.65,经检验相关系数R=0.903.用该关系式估算沈阳城区土层剪切波速简便易行,且准确性高.     

北京地区土层剪切波速与埋深之间的相关性分析

剪切波速是土体重要的动力学参数之一。以收集到的北京地区地震安全性评价报告中实测剪切波速资料为依据,进行统计分析;利用幂函数作为回归模型,给出该地区包括黏土、粉质黏土、粗中砂、粉细砂和粉土五种常见土类剪切波速与埋深之间关系的推荐模型;并和全国范围内常规土类的回归模型及《构筑物抗震设计规范(GB50190—2012)进行对比。利用两个不同场地实例对比验证了回归模型的可行性。结果表明:①区域内各常见土类(除人工填土外)剪切波速与埋深间存在联系,且离散程度随埋藏深度增大而增大;②推荐模型除Ⅱ类场地细砂土表现略差于刘模型外,其余土类均较为接近实测数据;③区域性对剪切波速与埋深之间的相关性存在影响。     

山东地区等效剪切波速与30 m等效剪切波速转换研究

本文根据覆盖层厚度的不同,分两种情况对山东地区等效剪切波速Vse向Vs30的转换进行了研究。当覆盖层厚度H ≥20 m时,通过最小二乘法拟合出Vse－Vs30的对数线性关系,并与Boore(2004)、亢川川(2015)、喻畑(2015)的研究结果进行了对比,本文结果与Boore(2004)、喻畑(2015)的结果相近,与亢川川(2015)存在一定差异。当覆盖层厚度H＜20 m时,采用基岩剪切波速拟合法：首先拟合得到基岩剪切波速与基岩深度的多项式关系式,然后推导出Vs30与等效剪切波速、覆盖层厚度、剪切波在基岩内的传播时间的关系式。对基岩剪切波速拟合法计算出的Vs30计算值进行验证,相对误差分布于[-2.89%,5.26%]范围内,相对误差绝对值小于3%的数据占比为87.5%。     

曲靖盆地粉质黏土、黏土土动力参数的统计分析

土动力参数是土层地震反应分析中不可或缺的重要参数,且区域性特点较强.曲靖断陷盆地主要发育于晚新生代以来,上新世沉积层厚约600 m.地层主要以湖积、冲积相为主,多以薄层或透镜体形态分布.文中收集了曲靖盆地内89个场地的92组粉质黏土和107组黏土的动三轴试验数据,进行了统计分析,并通过土层地震反应分析计算,与袁晓铭的推荐值和《工程场地地震安全性评价工作规范》(DB001—94)中给出的规范值进行对比.结果表明:3种不同的土动力参数存在较大差异,对土层地震反应分析结果亦有较大的影响,随着超越概率的降低,对峰值加速度、反应谱和特征周期的影响更加明显;本文统计的土动力参数与实际值对应的土层地震反应分析结果较接近,因此本文统计的粉质黏土和黏土土动力参数在曲靖盆地具有一定的代表性和适用性,在Ⅱ、Ⅲ级工程场地地震安全性评价工作中具有一定的借鉴和参考作用.     

衡水市岩土体剪切波速与土层深度的关系

土体剪切波速在岩土地震工程中应用广泛。选取衡水市城区82个典型钻孔的岩土体剪切波速资料,采用三种数学模型进行统计回归分析,利用拟合优度R2值检验回归方程对观测数据的拟合程度。统计结果表明,该地区各类岩土体剪切波速与埋深存在明显的线性相关关系。分别给出了不分土体类别和区分土体类别两种情况下最优统计关系式。利用实际工程钻孔进行剪切波速预测与检验。检验结果表明,给出的各类岩土体的剪切波速与埋深经验关系是可靠的,可用于衡水市城区地下100 m深度范围内的剪切波速计算。     

北海涠洲岛原油码头地层剪切波速和电阻率特征

采用剪切波速测试仪和电阻率测试仪对北海涠洲岛原油码头土层进行了测试,根据波速分布和时距曲线,计算了场地覆盖层厚度土层的剪切波速、等效剪切波速,利用已测剪切波速对地层波速值进行了分层统计。根据地层波速统计值对场地代表性孔进行剪切波速值预测,最后依据测试波速、剪切波速计算值和电阻率值对场地进行综合评价。     

基于埋深效应与宽度效应的高填方涵洞地基承载力计算

为探明上埋式涵洞侧填土荷载对地基承载力的影响,基于普朗特尔-赖斯纳与太沙基极限承载力理论,研究了涵洞基础深度效应与宽度效应下涵洞基底粉质黏土、黏性土与砂土地基承载力变化规律与曲线特征。此外,基于涵洞地基的实际受力情况与涵洞地基承载力计算图示,修正了太沙基地基承载力计算方法,并将用修正方法计算得到的涵底地基承载力结果与数值模拟计算结果、太沙基方法计算结果进行了对比分析。结果表明:(1)涵洞基础深度效应与宽度效应对高填方涵洞地基承载力的提高作用明显,随着基础埋深系数的增加,粉质黏土、黏性土与砂土的地基承载力值随之增加,粉质黏土与黏性土地基增加的幅度较小,砂土地基增加的幅度较为显著;(2)当基础宽度系数k≥5时,黏土与砂土地基承载力增长幅度减小,而粉质黏土地基承载力增长幅度较大;(3)填土高度为6 m时,改进方法计算得到的地基承载力值比有限元法大8.78%,比太沙基计算公式法大18.72%,改进方法比太沙基方法更接近涵洞地基极限承载力值。     

浙东南海相沉积土各向异性参数测定

通过对浙东南地区原状黏性土样按沉积面三种不同倾角切土样,进行常规三轴固结排水剪切试验,得到该黏土在三维应力状态下应力应变变化规律,及横观各向同性土层的力学参数。试验结果表明:该黏土具有各向异性特征,0°方向切土得到初始切线模量最大,90°方向次之,45°方向最小且试样沿着该沉积面发生剪切滑移。     

地基土非线性流变特性试验与归一化模型研究

通过对湖南地区两种典型黏性土,即深黄色粉质黏土与浅紫色粉质黏土进行室内单剪循环加卸载蠕变试验研究,发现当应力水平大于屈服极限时,两种黏性土均具有明显的非线性蠕变特性与体积蠕变特性;并对两种黏性土进行非线性流变特性分析,在此基础之上,建立了统一的本构模型.通过模型检验证明其效果良好.图4,表2,参6.     

基于CPTU土类指数的标贯值液化判别

为提高可液化地基液化判别的准确性,依托宿新高速公路共振法加固可液化地基项目,对共振法处理后的液化地基进行CPTU试验和SPT试验.对CPTU试验得到的土类指数I_c和SPT试验得到的标贯值N_(63.5)进行处理分析.结果表明,饱和砂土和粉土的标贯值N_(63.5)是土类指数I_c的一次函数(N_(63.5)=-18.8I_c+52.0),即土类指数越大,土性越接近黏性,标贯值越小.基于N_(63.5)与I_c的拟合关系式提出一种新型液化判别方法,即根据标贯值参照《建筑抗震设计规范》进行饱和砂土和粉土地基的液化判别,其中标贯值根据I_c计算获得,I_c则通过CPTU试验获取.与规范中SPT判别法相比,该方法可以提供连续的标贯值参数,与基于CPT的周期阻力比法相比,该方法计算简单.     

贯穿含深厚建筑垃圾土地基的预应力管桩承载力特性

通过对表面粘贴应变片的管桩进行静载试验,分析沿轴向的管桩轴力及侧摩擦阻力的变化情况.结果表明:在竖向荷载作用下,桩身轴力沿深度方向呈现出倒三角的分布特征,其数值沿深度方向而逐渐减小;在含建筑垃圾土的土层中,管桩轴力随着深度的增加而快速降低,进入粉质黏土层后,其降幅较深层含建筑垃圾土的土层减缓;随着压桩力增加,管桩侧摩擦阻力逐渐增大,但其增幅减缓而最终达到极限值;浅层土与管桩之间的摩擦阻力较小,随着深度增加,摩擦阻力迅速增大;粉质黏土层与管桩之间的侧摩擦阻力小于底层含建筑垃圾土土层.     

静力触探估算安徽省淮北平原黏性土物理力学指标方法研究

文章将地区经验与静力触探(cone penetration test, CPT)方法相结合,估算土层物理力学指标,通过收集整理安徽省淮北平原200余份工程勘察资料,统计计算淮北平原地区黏性土比贯入阻力p_s值的算术平均值、厚度加权平均值和最小平均值,分析p_s值3种统计平均值和各常用物理力学性质指标的统计学特征和相关性,并逐一进行回归拟合分析和检验。结果表明：p_s值3种统计平均值的统计学特征无显著差异,而各物理力学性质指标的统计学特征各异,导致p_s值统计平均值与各指标之间的相关性和拟合回归效果差异明显;除液限、塑限和塑性指数等少量指标外,p_s值的3种统计平均值与各常用物理力学性质指标具有高度相关性,回归拟合效果良好;p_s值最小平均值与各主要物理力学性质指标的相关性最高,回归拟合效果最优。经检验并与相关规范对比,建议淮北平原黏性土可采用p_s值最小平均值按文中建立的回归方程确定主要物理力学性质指标,并给出采用p_s值最小平...     

厦门地区典型地层HS-Small模型小应变参数敏感性分析

小应变硬化模型(HS-small模型)是以HS模型为基础提出的一种能反应土体小应变特性的本构模型,除了包含HS模型参数外,还包含两个小应变参数和,可以反映土体在小应变状态下呈现高度的非线性、高模量等特性。为了研究小应变参数对深基坑数值分析结果的敏感性,针对厦门地区典型土层,采用HS-small模型,通过有限元模拟某深基坑工程的施工过程,开展小应变参数对地表沉降及围护墙弯矩的敏感度分析,并研究参数随基坑开挖的演化规律。结果表明:在厦门地区在深基坑数值分析中,取值对地表沉降和围护墙弯矩值的影响较大,的取值影响相对小;粉质黏土和残积砂质黏性土的小应变参数对结果起到重要的影响;前期开挖,粉质黏土起控制作用,后期开挖,残积砂质黏性土起控制作用。     

沈阳城区土的塑限和液限相关性分析——以沈阳地铁一号线段为例

目的建立沈阳城区土的塑限与液限的线性回归方程,为土的塑限试验提供参考依据,在已知液限时用线性回归方程计算塑限.方法选取沈阳地铁一号线段土的塑限和液限试验数据进行数理统计,应用一元线性回归分析方法推导线性回归方程,并用沈阳其他地区土的塑限与液限的试验数据验证该线性回归方程的准确性.结果沈阳地铁一号线段土的塑限和液限线性回归方程:粉土为wp=0.35wl+6.45(wl25),wp=0.9wl-6.74(25≤wl≤30);粉质黏土为wp=0.586wl+0.2(25≤wl≤30),wp=0.51wl+2.405(30wl≤40);黏土为wp=0.515wl+1.591(wl40).结论用推导的回归方程计算的塑限值与塑限试验值对比分析,土的分类没有改变,推导的塑限和液限线性回归方程准确.     

重金属污染土的热导率特征试验研究

为了研究重金属污染土的热传导特征,在室内分别拌制了黏土、粉质黏土的不同重金属污染成分(Pb,Zn)、不同污染浓度N、不同含水率ω和干密度ρ_d的重金属污染土试样,采用非稳态热探针法对不同状态下的污染土体热导率进行了测试.试验结果显示,4种重金属污染土有相似的变化规律,即在相同的含水率下,热导率随污染浓度的增加而线性增大;在相同的污染浓度下,热导率随含水率的增加而呈指数关系增大,随干密度的增加而线性增大,与未污染土的表现特点相似.通过分析污染土归一化热导率与污染浓度的关系,建立了适用于重金属污土的热导率预测方法,可用于估算特定重金属污染土的热导率值.     

饱和土排水蠕变特性对比研究

利用室内改装的应力控制式三轴仪,以淤泥土、粉土、粉细砂(中密、密实)为研究对象,通过k_0固结三轴排水蠕变试验探讨了饱和土的排水蠕变特性.3种土样轴向蠕变规律均为稳定衰减型,但粉细砂的轴向蠕变与密实度有一定关联.3种土样体变规律存在一定差异性,淤泥土的体变随时间呈现剪缩与剪胀交替性,而粉土整体剪缩.砂土体变随时间变化则受围压和密实度的影响较大,体变总体呈剪胀性状,且砂越密实,受剪时围压越低,越易发生剪胀.3种土体蠕变系数与应力水平密切相关,均随应力水平增大而增大,而与围压值关系不大.但这种增长关系,对于黏性土(淤泥土、粉土)基本呈直线关系,而粉细砂并不呈线性,用指数增长关系描述更合适.最后,采用Merchant和Burgers蠕变模型拟合试验数据,发现应力水平S0.8时两个蠕变模型均能达到较好拟合效果,S0.8时均存在弊端有待进一步修正.     

上覆非线性场地土的振动分析

采用一维波动模型，分析半空间上、受竖直向上传播的稳态剪切波激振下剪切模量沿深度按指数规律变化的单层非线性场地土横向自由振动问题，求得位移的闭合解，并由该解得到场地土地表与基岩露头位移幅值之比的放大系数．通过对此类单层非线性场地土的算例分析，讨论了场地土沿深度变化的剪切模量及半空间与场地土层底面之间的阻抗比对场地土放大系数的影响，并验证了剪切模量沿深度按指数规律变化的非线性场地土(0≤α≤1)的自振周期仍可估为剪切波穿过该场地土层所需时间的4倍．