微波加热及掺杂ZrO2对γ-Al2O3→α-Al2O3相变的影响

通过X射线衍射（XRD）分析比较了常规加热和微波加热促使γ-Al2O3→α-Al2O3的相变工艺每件,以及微波加热对γ-Al2O3→α-Al2O3相变过程的促进作用,同时研究了掺杂ZrO2对相变的影响．结果表明：与常规加热相比,微波加热能使γ-Al2O3在更低温度下以更快速率向α-Al2O3相变;ZrO2的存在对该相变起阻碍作用．     

CuZnAl形状记忆合金平衡状态下的相分析

通过电镜对ＣｕＺｎＡｌ形状记忆合金在平衡状态下的相结构进行了分析，发现存 在有α，β和γ三相，其中α相和β相为大块，γ相量极少，仅在电镜下才能 观察到。它们的位向关系是［１１１］β／／［１１０］α，（１１０）β／／（１１１）α；［１００］β／／［１００］γ，(００１）β／／（００１）γ。     

大形变铁素体钢丝α→γ→α相变织构遗传现象

利用扫描电子显微镜(SEM)和电子背散射衍射技术(EBSD)研究了冷拔铁素体钢丝经奥氏体化热处理后的遗传织构,以及相变过程中晶体位向变化的特点.结果表明:随着应变量的上升,大形变冷拔铁素体钢丝的〈110〉丝织构强度上升;奥氏体化热处理后,等轴状铁素体组织保留了部分〈110〉丝织构,发生织构遗传;遗传织构强度受到热处理工艺参数影响,提高奥氏体化保温温度或延长保温时间,能使择优的奥氏体晶粒发生长大,进而使相变后铁素体〈110〉织构强度增加.经过α→γ→α相变后,组织中50°与60°晶界所占比例明显高于理论分布,这些晶界符合K-S关系下同一密排面变体或孪晶间位向关系,说明发生变体选择现象,相变倾向于以同一密排面上变体或孪晶的形式发生,这有利于织构的遗传及遗传织构稳定性的提升.     

Ti－H合金中γ氢化物与α－Ti界面结构的HRTEM研究

通过高分辨电子显微术（ＨＲＴＥＭ）研究了Ｔｉ－２１．７％（原子分数）Ｈ合金中γ氢化物与α－Ｔｉ基体之间的界面结构．取向关系为＜２　０＞α／／＜１１０＞γ，｛０　１　０｝α／／｛１　０｝γ的α／γ界面从［０００１］α，［２　０］α和［２　３］α．三个方向进行观察．结果表明：（０　１　０）α／（１　０）。界面保持共格关系，并且发现γ氢化物的长大是通过α／γ界面上的台阶的形成和侧向扩展而进行的．     

（α＋γ）相区奥氏体→铁素体相变动力学的研究

本文通过试验，研究了４５钢（α＋γ）相区（Ａｃ１～Ａｃ３之间）奥氏体→铁素体等温转变铁素体体积分数ｆｖ随等温时间ｔ变化的规律，结果表明ｌｏｇｌｏｇ（１－ｆｖ）（－１）—ｌｏｇｔ关系并不严格遵循Ａｖｒａｍｉ方程，而是呈两段直线状。     

纺锤型γ－FeOOH的合成及其热分析研究

采用空气氧化ＦｅＳＯ４与Ｎａ２ＣＯ３作用生成的Ｆｅ（ＣＯ３）ｘ（ＯＨ）２（１－ｘ）悬浮液体系，通过稀土离子Ｙ３＋的掺杂合成出均匀纺锤型铁黄γ－ＦｅＯＯＨ微晶．由ＤＴＡ－ＴＧ和ＸＲＤ分析得出γ－ＦｅＯＯＨ随温度升高，发生如下相变过程：γ－ＦｅＯＯＨ→γ－Ｆｅ２Ｏ３→α－Ｆｅ２Ｏ３．本文还对γ－ＦｅＯＯＨ的脱水过程机制和以γ－ＦｅＯＯＨ为中间体经热处理制备的纺锤形γ－Ｆｅ２Ｏ３磁性能作了初步探讨．     

算子D^α和强星象函数

用算子D^α刻划了强星象函数和强凸象函数的新子类STα（β，γ）和CVα（β，γ），建立了包含关系，讨论了这些类中函数积分算子的性质．     

Fe-Mn-Si形状记忆合金fc(γ)→hcp(ε)马氏体相变温度的热力学预报

借助于Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ合金层错几率Ｐｓｆ的Ｘ射线测量,计算了Ｐｓｆ与合金成分的关系,得到Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ三元系的１／Ｐｓｆ表达式．结合层错形核的热力学模型,经回归得Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ合金ｆｃ（γ）→ｈｃｐ（ε）马氏体相变的临界相变驱动力和Ｐｓｆ的关系式,进而得到临界相变驱动力与合金成分的关系．借助Ｐｓｆ建立了成分与相变驱动力之间的关系,结合有关热力学分析计算得到的Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ合金γ和ε两相Ｇｉｂｂｓ自由能曲线,预报了Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ三元系合金的ｆｃｃ（γ）→ｈｃｐ（ε）马氏体相变的温度．     

形变奥氏体→铁素体转变的动力学研究

基于相变动力学和热力学原理，并根据Schieil叠加原理和热膨胀实验结果，建立了形变奥氏体(γ)→铁素体(α)连续冷却相变动力学行为的预测模型，将其应用于形变奥氏体后的控制冷却过程，可以计算出铁素体相变开始温度以及室温组织中的体积分数等参数．该方法的计算模拟结果与实测结果吻合很好，表明这种理论的计算方法是可行的．     

新锆合金的相变温度

采用DTA及膨胀法测量新锆合金N18及N36合金的相变温度。测试结果表明，N18合金的α→（α β）的相变温度在776－785℃间，其（α β）→β的相变温度在930－987℃。在580℃左右，有第二相析出。对N36合金，其α→（α β）相变温度约为725℃，（α β）→β的相变温度约为910℃。     

“欧拉型”公式（式7）的极限

“欧拉型”公式（式７）的极限１Ｋｎ的极限取当ｎ→∞时，Ｋｎ的极限．由包角α＝２（ｎ－１）γ，则ｎ＝α２γ＋１，因α为定值，当ｎ→∞时，γ→０．Ｋｎ的极限为ｌｉｍｎ→∞Ｋｎ＝ｌｉｍｎ→∞ｃｏｓγ＋ｆｖｓｉｎγｃｏｓγ－ｆｖｓｉｎγｎ＝ｌｉｍγ→０ｃｏｓ...     

前驱体碳酸铝铵的制备及相变研究

以硫酸铝铵和碳酸氢铵为主要原料,采用沉淀法制备出α-Al2O3的前驱体碳酸铝铵。利用X射线衍射仪和透射电镜对纯碳酸铝铵粉末进行表征,并对其煅烧过程中的相变进行了探讨。结果表明,所制得的前驱体碳酸铝氨粒径较小,约为9nm,在煅烧过程中,经历如下相变:AACH→无定型→γ→γ+θ+α→θ+α→α。     

三元Ti49.2Ni49.3Co1.5形状记忆合金的低频阻尼特性

用动态机械热分析仪在变频、变温、变振幅条件下，对三元Ti49.2Ni49.3Co1.5合金的低频阻尼特性进行了研究，结果表明：三元Ti49.2Ni49.3No1.5合金由于温度和应力的作用发生相变而导致不同的阻尼特性，马氏体相（M）、R相的阻尼高于母相（P），相变过程（多相共存）出现阻尼峰（极大值），同时伴随有对应的弹性模量峰（极小值）；频率和振幅对相变阻尼及马氏体相阻尼影响较大，对母相阻尼影响较小，频率和振幅越高，相变阻尼峰越不明显；合金在升温过程中出现二次相变（M→R→P），M→R的相变阻尼远远高于R→P的相变阻尼。     

固－气吸附的过渡态理论计算

用过渡态理论对固气吸附过程进行了研究，并对Ｈ２在Ｗ（００１），Ｆｅ（００１）以及Ｏ２在Ａｇ（１１０）表面上的吸附速度常数等作了计算，根据理论研究和计算结果，提出了一个更为简化的近似方案．     

冷变形对2Cr19Ni9Mo钢组织与性能的影响

研究了冷变形对２Ｃｒ１９Ｎｉ９Ｍｏ钢组织与性能的影响。结果表明，固溶态的２Ｃｒ１９Ｎｉ９Ｍｏ钢经冷变形后会发生γ→ε→α＇或γ→α＇的应变诱发相变。随形变量的增加，α＇马氏体含量呈指数关系增加，钢的强度、硬度以较大幅度呈线性关系增加。     

Ge含量对Fe—24%Mn合金γ→ε马氏体转变的影响

通过X射线衍射（XRD）、拉伸性能的测定,分析了Ge对Fe-24%Mn形状记忆合金γ相点阵参数和马氏体转变的影响。发现随着Ge含量的上升,Fe-24%Mn合金γ相点阵参数增大,Fe-24%Mn合金的γ→ε马氏体相变有明显抑制作用,γ奥氏体相趋于稳定,合金的拉抻强度和屈服强度逐步降低,塑性上升。尽管Ge与Si具有相同的外层电子结构,且原子半径都比Fe小,但两者对奥氏体的点阵参数影响完全相反,Si降低γ相点阵参数能促进γ→ε马氏体相变,Ge增加γ相的点阵参数却抑制相变。     

Fe,Mn—Si—Cr合金中γ→ε马氏体相变及其逆相变的内耗特征

用静电音频内耗仪测试了Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ－Ｃｒ形状记忆合金在－１００￣３００℃温度范围内耗及模量变化,研究了γ→ε马氏体相变及其逆相变的内耗特征。结果表明,γ→ε马氏体相变及其逆相变具有不同的机制,在相变过程中未出现软模现象,可见该合金的层错形核可能无需点阵软化。相变过程中的模量变化归因子于ε相模量高于γ相的模量。     

奥氏体锰钢应变诱发马氏体相变热力学分析

文章在Ｆｅ－Ｘ－Ｃ系规则溶液模型基础上，结合奥氏体锰钢的工况条件，计算了中锰钢和高锰钢在Ｍｓ温度和室温时的△Ｇγ→α，△Ｇγ→Ｍ及外界机械能。从而找到了奥氏体锰钢的屈服强度和相变驱动力之间关系。从热力学上阐明了中锰钢能够发生应变诱发马氏体相变。     

Fe—Mn—Si形状记忆合金fcc（γ）→hco（ε）马氏体相变温度的 …

借助于Ｆｃ－Ｍｎ－Ｓｉ合金层错几率Ｐｓｆ的Ｘ射线测量,计算了Ｐｓｆ与合金成分的关系,得到Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ三元系的１／Ｐｓｆ表达式。结合层错形核的热力学模型,经回归得Ｆｅ－Ｍｎ－Ｓｉ合金ｆｃｃ（γ）→ｈｃｐ（ε）马氏体相变的临界相变驱动力的Ｐｅｓｆ的关系式,进而得到临界相变驱动力与合金成分的关系。     

冷轧过程中IF钢板织构的ODF分析

采用ＯＤＦ分析方法，对ＩＦ钢热轧钢板在冷轧过程中织构变化进行了分析，结果指出，随冷轧压下量的增加，钢板中晶粒的取向密度主要汇集于α，γ取向线附近，织构的变化也主要表现在α、γ取向线的｛００１｝＜１１０＞，｛１１２｝＜１１１＞，｛１１１｝＜１１２＞取向密度的增加上。其趋势是随形变量的增加，｛１１１｝＜１１０＞，｛１１１｝＜１１２＞积构增加幅度较大。