封闭谐波齿轮传动柔轮应力分析

本文利用弹性薄壳理论和能量变分原理导出了直筒形封闭柔轮的位移和应力表达式,并对柔轮应力进行了分析,对封闭柔轮和一般柔轮的应力分布规律进行了比较.     

旋转壳加强筋单元分析

本文应用最小势能原理,推导出斜截面圆环梁单元的弹性刚度矩阵和初应力刚度矩阵。它仅有一个节点、三个自由度。本文讨论了这种梁元的强度和稳定性。在结构稳定性分析中,它又可以作为加筋旋转薄壳的一个环向单元。     

载流球台薄壳的磁弹性应力与变形分析

在对机械载荷与非定常电磁场耦合作用下的球台薄壳的应力、位移与电磁场、机械场等关系研究的基础上，建立了载流球台壳的磁弹性基本方程，采用分离变量法，导出了数值计算方程式，并通过具体算例，讨论了电场中电磁量、作用时间等因素与球台壳应力及变形之间的关系。     

基于薄壳式模型的圆环式膨胀节变形分析

对圆环式膨胀节建立轴对称薄壳模型,列出薄壳弹塑性变形下的典型方程,根据假设圆环式两端固结的边界条件和循环疲劳的工作环境及材料折线硬化的实际情况,利用计算机对典型方程进行逐次积分,求得符合精度要求的逼近解,得出与实验结果极为接近的结论,即无量纲关系μ(ε)对薄壳的几何参数和壳两端位移的比率没有多大关系.     

一种不用克希霍夫假设的弹性薄壳单元

本文在不引用Ｋｉｒｃｈｈｏｆ－Ｌｏｖｅ的弹性板假设的情况下,从弹性体的三维空间理论出发,导出了一种薄壳单元,该单元计入了板厚方向的应变能,是板三维空间弹性理论在有限元法上的初步实践,可有效提高求解的精度,解决某些需考虑板厚方向应力应变的弹性板壳结构的计算问题．     

非对称正交圆柱形薄壳岔管的应力分析

本文是针对“8.16”工程的低压内缸——在内压作用下非对称正交柱壳岔管的强度设计问题。从弹性薄壳总能量形式出发。按照“薄壳理论”一书的分析方法,探讨了弹性薄壳强度问题的泛函形式,采用有限元混合法分析弹性薄壳的混合单元的性质矩阵一般形式及边界条件。对具体工程,使用上述理论所编的计算机程序,于709机上进行了强度计算,并与实物模型电测试验进行了对比,结果是满意的。现已设计投产。     

弹性模量比对正交各向异性承压锥壳大端应力的影响

使用各向异性薄壳理论对承压锥壳大端进行了力学分析,获得了锥壳大端连接处的剪力、弯矩及应力解,计算了弹性模量比对结构连接处的剪力、弯矩以及沿筒体纵向应力分布的影响。与各向同性的结果对比表明,弹性模量比对结构应力影响显著。研究结果为正交各向异性承压锥壳设计提供了参考。     

关於具有加劲肋圆柱形薄壳的极限平衡问题

在航空、建筑等工程中常用到具有加劲肋的薄壳。在弹性范围内一般采用的计算方法是把此种薄壳用正交各向异性的壳来代替。但如Ю．Н．Работнов１９］所指出,在塑性范围内这种 计算方法是不合理的,因为纵向与横向的加劲肋都是处于单向应力状态,它们的塑性条件彼此无 关。在本文中讨论了具有加劲肋的薄壳的一种计算模型,这个模型考虑了蒙皮的弯曲,而加劲肋 用集中面积来代替。求得了具有加劲肋的圆柱壳在对称变形情况下的极限条件。讨论了两种进一 步简化的情况,即１）当蒙皮用双层壳来代替时,２）当蒙皮中为薄膜应力状态时。用简单的例 子说明了所求得的极限条件对于决定承载能力之应用。１）坎层兖的削ｔ计算模型最早是由ｍ．１１ｋ６ＯＴＨ（）Ｂ“““在讨论弹塑性髡的问题时提出的。     

从弹性力学空间问题的观点推导弹性扁薄壳的经典理论

本文应用Ritz方法,从弹性力学空间问题的三类变量广义变分原理推导出弹性扁薄壳经典理论的二类变量广义变分原理,从而可以得到扁壳经典理论的全部方程和边界条件。于是,扁壳的经典理论和弹性力学空间问题便纳入到一个理论体系之中了。     

测定薄壳应力的光弹性两次贴片法

本文从相似关系着手提出了一种测定薄壳应力的光弹性贴片方法。为了分离薄壳的 内力，作者提出了两次贴片技术，在文中还提供了测定圆柱开孔薄壳内力的实例。 参加本文工作的尚有田泽、郑润生、阎淑茹等同志。     

不同承载结构形式承载能力的比较

计算了载荷作用下杆、梁以及拱中的应力;用弹性力学方法计算了梁和板的弯矩和变形;利用ANSYS软件计算了壳和板的应力和变形.计算结果的比较和得出的结论对工程实际具有一定的指导意义.     

无界流场中充流弹性壳体声透射数值研究

利用耦合有限元与边界方法计算了声流激励下浸没在无界流场中内部充满流体的弹性薄壳声透射,在有限元方法和边界元法中均采用了八结点曲面四形等参单元。耦合方程是以声场变量表达,为验证数学模型的正确性,针对声源激励下无界水域中充气球壳进行了数值计算,结果表明,壳体风外表面声压数值计算结果与解析解相当吻合。     

基于薄板单元的水泥混凝土路面荷载应力分析

将刚性、半刚性基层上水泥混凝土路面结构简化为弹性地基上不等平面尺寸双层结构模型,在轴(轮)载作用下,采用薄板单元,讨论了模型网格划分和计算精度的关系.研究了移动轴载作用下路面结构最大荷载应力大小和位置的变化规律.分析了基层超宽对面层和基层自身最大荷载应力的影响,基层超宽降低了面层的荷载应力,幅度为0～33%;但基层自身荷载应力明显增大.比较了采用薄板单元及实体单元时面层和基层最大荷载应力的差异,当面、基层厚度增大时,采用薄板单元得到的面层荷载应力偏大0～20%;而基层荷载应力偏小2%～30%.给出了标准轴载作用于纵边中部荷位的荷载应力修正系数.     

变厚度U型波纹壳大挠度问题的摄动解

工程上广泛应用的Ｕ型波纹壳大多具有两个特点：１）液压成型，２）环板变形远大于环壳变形。本文针对这两个特点，取环板厚度按半径的幂函数规律变化，引用小参数摄动理论，求得了变厚度环板大挠度问题的各级摄动解。然后应用圆环壳的一般解，与环板的各级摄动解相连接．得到变厚度Ｕ型壳大挠度问题的非线性解；算例与已有的实验相吻合，它表明，考虑变厚度和几何非线性因素很有必要。     

用Galerkin法求弹性扁薄球壳的低阶振动频率

详细介绍了求解运动微分方程的近似解法———Ｇａｌｅｒｋｉｎ 法,用Ｇａｌｅｒｋｉｎ 法求出了固支圆板自由振动的低阶圆频率和弹性扁薄球壳的低阶振动频率Ｐｎ ,并与精确解和Ｒａｙｌｅｉｇｈ 法结果作了比较。     

可渗透弹性悬臂梁式薄板横向绕流变形分析

采用相容拉格朗日-欧拉法,求解可渗透弹性悬臂梁式薄板在理想流体横向绕流下的小变形问题。通过具体算例,分析了流速、板的几何尺寸及渗透参数对可渗透弹性悬臂梁式薄板挠度、应力大小的影响。假设弹性薄板的孔很小且均匀分布,不会对其弯曲刚度及外部流场产生影响,忽略小孔所造成的阻力。根据弹性薄壳理论和接触面动力学方程得到可渗透弹性梁式薄板的变形方程。利用线性渗透关系式及质量守恒定律求解薄板的阻滞压力。采用泰勒展开方法得到挠度函数和引起薄板变形的流体势函数待定参数的方程式,解方程求出待定参数,即得到薄板横向绕流发生小变形的挠度,进而可求出应力分量。     

弹性连续介质中有限长环向加肋圆柱壳的振动特性分析

基于Flugge薄壳理论,利用环向加肋圆柱壳中力与壳体中面位移关系,运用波传播理论考虑有限长圆柱壳两端边界条件,得到环向加肋圆柱壳结构的运动控制方程。再基于Navier-Stokes波动理论建立圆柱壳周围无限弹性连续介质的运动方程,在此基础上,通过接触面连续条件与Flugge薄壳理论基本条件,建立基于弹性介质与环向加肋圆柱壳结构耦合作用下的圆柱壳振动控制方程,从而得到弹性介质中环向加肋圆柱壳结构的自振特性参数。通过真空中普通圆柱壳、弹性介质中普通圆柱壳、真空中环向加肋圆柱壳以及弹性介质中环向加肋圆柱壳结构的振动特性分析,同时结合三维有限元仿真分析,验证了本文理论方法的正确性,研究成果可为地下管道等相关结构的抗震设计及无损检测提供理论指导。     

状态空间法分析厚薄圆柱壳弯曲的多变量场

根据圆柱壳的控制方程及其混合变分原理 ,引入对偶变量即应力与位移作为状态变量 ,导出圆柱壳的状态方程 ,研究其解法。对于轴对称问题 ,应用分离变量法建立指数矩阵 ,将问题分解为两个一维问题。根据开莱 -哈密顿算法或直接展形法来计算指数矩阵 ,再根据应力与位移的边界条件 ,得到问题的定解方程 ,从而求得厚薄圆柱壳的两类场变量的统一解 ,即全部应力与位移量     

变弹模光弹模拟中的层面温度约束应力——Ⅱ.层面温度约束应力的数值计算

本文在温度约束应力产生的内在机理基础上,利用有限元法对变弹模光弹模型中层面温度约束应力的发展过程进行了数值计算,计算结果与实验观测结果的一致性表明了数值方法对次生应力的可计算性,从而可实现在变弹模光弹模型应力分离的计算程序中直接对次生应力进行计算并加以消除.     

椭球形弹性薄壳与内部可压缩流体的耦合振动

联合采用可压缩流体的边界元法与轴对称弹性薄壳的改进多节传递矩阵法,求解内部充液的椭球壳的耦合振动。数值计算结果表明,内部充液对壳体振动的耦合作用较强;壳体厚度与扁平度不同的椭球薄壳,耦合作用强度有较大差别。