超导晶体 Bi_(2.8)Pb_(0.4)Sr_(3.2)Ca_(1.3)Cu_3O_x 的助熔剂法生长及多相交生现象

用助熔剂法生长了 Bi_(2.8)Pb_(0.4)Sr_(3.2)Ca_(1.3)Cu_3O_(?)超导晶体。晶体尺寸达10×4×3mm~3.晶体具有正交结构,晶胞参数为 a=5.38(?),b=5.37(?),c=30.9(?)。直流电阻和交流磁化率测量表明 T_(c(zero)),=89K。在少数解理的薄晶片中发现多相交生现象,XRD 图显示 c=37.8(?)的高温超导相存在,R—T 曲线在103K 出现陡降,在97K 出现台阶,89K 时达到零电阻状态。文中讨论了 Pb 对高温相形成的作用。     

一种实验确定多晶材料晶界区弹性模量的方法

基于张应力作用引起的溶质非平衡晶界偏聚理论模型,提出了通过测量张应力引起的溶质非平衡晶界偏聚量,求多晶材料晶界区弹性模量的方法,并借助于Misra的实验结果求得2.6 Ni-Cr-Mo-V钢883 K温度下晶界区的弹性模量为Egb=2.03×109 Pa. 所得结果与Kluge等理论计算的晶界区弹性模量在数量级上(定性)一致,证实了多晶材料晶界区具有比通常认为的更低的弹性模量.     

_∧~(238)U超核裂变中∧超子的能级

本文采用绝热近似和准定态微扰方法计算了U超核裂变过程∧超子的最低四能级,其中隆起的峰值采用了c(t)=k_1t和c(t)=k_2t~2两种不同形式,并作了比较。     

谱约束下矩阵束的最佳逼近

本文讨论了下列问题问题Ⅰ给定X∈R_r~(nxm),∧=diag(λ_1I_(k1)…λ_1I_(kr))且k_1+…+k_r=m,λ_1、λ_2…λ_r互异,r≤m,n.a)求A,B∈R~(n×n),使得AX=BX∧;b)求A,B∈SR~(nxn),使得AX=BX∧;c)求A,B∈R~(nxn),使得AX=BX∧,X~TBX=I_r;d)求A,B∈SR~(nxn),使得AX=BX∧,X~TBX=I_r.问题Ⅱ1)给定(?),求(?)使得2)给定(?),求(?),使得其中S_(AB(a,c))是问题Ⅰ(a),(c)的解的集合,而S_(AB(b,d))是问题Ⅰ(b)、(d)的解的集合。     

铍氟酸铊的晶体结构

由铍氟酸铵加碳酸铊得到Ti_2BeF_4。晶体外形及光学现象说明属正交晶系。从维森堡、迥摆及粉末法X 射线衍射谱确定空间群为D_(2h)~2-P(?)。a=10.67(?),b=5.88(?),c=7.90(?)。晶胞中包含4个Tl_2BeF_4。由于铍氟酸铊与硫酸钾同晶,从硫酸钾的原子位置再以离子半径等关系推测了铍氟酸铊的原子位置。进而计算结构因子及沿b 轴电子云密度投影。根据所得原子位置,再修正了结构因子符号及电子云密度沿b 轴投影。所得原子位置证实了以上的估计。再对迥摆图及粉末图强度作计算值与观察值的比较,亦是符合的。进一步证明推断的结构模型是正确的。Be-F 键长为1.61(?)与铍氟酸铵中Be-F 键长相同。Be-F 间以共价键结合。     

GCr15钢的超塑性的 m-δ关系研究

在本文中,采用GCr15钢,以680和730℃的温度,0.8×10~(-2),1×10~(-2),1.2×10~(-2)和2×10~(-2)min~(-1)的应变速率进行拉伸试验,对于超塑性流动方程式δ=kε~m 中的m 和k 值随应变(δ)发生的变化进行了研究,获得了各试验条件下的m-δ关系曲线(或m-δ-C 关系曲线。C-((k_0+dk_0)/k_0))。求得了各试验条件下的m_(?)和m_F 值。肯定了GCr 15钢存在和试棒的起始应变δ(=0.00%),拉伸期间各阶段的应变δ_1(δ_(11),δ_(12),δ_(13)……),拉断时的总延伸率δ_(?)相对应的m_0(≠0),m_1(m_(11),m_(12),m_(13)……),m_(?)值和k_(?)(≠0),k_1(k_(11),k_(12),k_(13)……,),k_(?)值[1]。C_1(C_(11),C_(12),C(13)……)=(k_1(k_(11),k_(12),k_(13)……)/k_9,C_F=k_F/k_(?),其相互关系可由L。Q·m-δ方程式(或L.Q.m-δ-C 方程式)表达[2,3]:δ_I(%)=[C_(?)ε~(m_I-m_(?))-1]×100(拉伸过程中)或δ_F(%)=[C_Fε(m_F-m(?))-1]×100(试棒拉断时)在全部情况中,除一例(730℃,ε=2×10~(-2)min~(-1))外,m 值都随应变(δ)的增大而减小,直到断裂为止。此时存在C_I=C_F=1(或k_0=k_1(k_(11),k_(12),k_(13),……)=k_F)的简单情况[2,3],问题得到简化。所进行的理论曲线和实测数据的比较是令人满意的。在730℃,ε=2×10~(-2)min~(-1)的条件下,m-δ关系曲线表现为先快速上升,然后缓慢下降,直到断裂为止。将和m 峰值对应的应变量称为“极限应变量”。对于曲线上各点C 值(C_(?)和C_F)进行了计算。C-δ关系为近似的直线。直线的斜率在“极限应变”处发生突然变化     

北京无尾两栖类杂交实验

一、将北京所产的6种无尾两栖类作相互杂交实验。除了狭口蛙一种没有成功外,其余5种的互相杂交可以归并于下列5类:1.能够发育成幼蟾或幼蛙者有大蟾蜍与花背蟾蜍或黑斑蛀与金线蛙的相互交配。2.发育至蝌蚪期的有金线蛙♀X 花背蟾蜍(?)的少数受精卵。3.发育至囊胚期的有哈士蟆♀X 黑班点(?)。4.只能使卵产生不规则的卵裂沟的有黑斑蛙♀X 花背蟾蜍(?)或哈士蟆(?),金线蛙♀X 大蟾蜍(?),金线蛙♀X 花背蟾蜍(?)的多数精受卵。5.没有卵裂现象的有大蟾蜍♀X 黑斑蛙(?)或金线蛙(?)或哈士蟆(?),花背蟾蜍♀X 黑斑蛙(?)或金线蛙(?)或哈士蟆(?),黑斑蛙♀X 大蟾蜍(?),金线蛙♀(?)哈士蟆(?),哈士蟆♀X 大蟾蜍(?)或花背蟾蜍(?)。二、自大蟾蜍与花背蟾蜍相互杂交得到在形熊上不同的蟾蜍,说明了大蟾蜍和花背蟾蜍的卵细胞质是不同的。虽然自相互交配所得的杂种蟾蜍的染色体是相同的,但是由于卵细胞质或其含物的不同,也能够影响它们的胚胎发育,说明了在发育过程中,细胞核与细胞质的相互关系。     

高速定向凝固溶质偏析的相场法数值模拟

利用耦合溶质场的相场模型,采用温度冻结近似条件对单相二元合金高速定向凝固的界面形态及溶质偏析进行了模拟,展现了定向凝固过程中的平-胞-平转变,研究了固相扩散系数Ds及溶质梯度系数δ对模拟结果的影响.研究结果表明,随着界面推进速度的增加,界面形态由初始平面生长转变为胞晶/细胞晶以及平界面生长;随着固相溶质扩散系数Ds的增加,界面推进速度减小,溶质分配系数减小,界面前沿溶质扩散层变厚,微观偏析程度减小,得到成分均匀的胞晶组织.但是,当Ds小于10-7cm2/s时,Ds对界面推进速度及溶质浓度分布都没有明显的影响.随着溶质梯度系数δ的增加,胞晶尖端生长速度相应增加,溶质分配系数k增大,溶质截留效应明显.     

改进单π系分类定理的证明

我们定义以单键、双键或三键连通平面上若干点的图形叫做 Dyn Rin 图(其中包括单独一点)。设α_1,…,α_2为-Dynkin 图中所有点.矩阵 M=(m_(ij))l×l,其主对角线元素全为1,对一切 i(?)j,m_(ij)=-(k_(ij)~(1/2))/2,k_(ij)=0,1,2,3为连结α_i 与α_j 间的键数,则实对称矩阵 M 称为此 DynRin 图的矩阵,M 所对应的二次型即称为此 DynRin 图的二次型。一个 DynRin 图称为是正定的,如果它的二次型(或共矩阵)是正定的.DynRin 图的二次型还可以通过更直观的方法表达:让图中每一点α_i 对应 x~2(?),α_i 与α_j 之间的键对应-k_(ij)~(1/2) x_ix_j=2m_(ij)x_ix_j,于是这些二次单项式的和     

氩气雾化Rene''''95合金粉末颗粒二次枝晶间距的研究

本文利用光学显微镜定量金相法测量了氩气雾化Rene'95粉末高温合金粉末颗粒的平均二次枝晶间距,应用牛顿冷却定律得出粉末颗粒的冷却速度,并计算了粉末颗粒完全凝固所需要的时间。在此基础上推导出了Rene'95合金粉末颗粒的二次枝晶间距、颗粒直径以及冷却速度和凝固速度、凝固时间之间的关系。d=0.242D~(?),d=10.9V~(?),d=2.47(de/dt)~(-0.492),d=39.28t~(k0·145)。研究结果表明:氩气雾化Rene′95合金粉末颗粒凝固时,满足一般铸造合金时的关系式,即d=av~(?),d=bt~(?),n基本上在1/3～1/2之间。     

定向凝固Fe83Ga15Al2合金的结构及磁致伸缩性能

系统研究不同定向凝固速率下Fe83Ga15Al2合金的相组成和磁致伸缩性能.结果表明,经过区熔定向凝固后,Fe83Ga15Al2合金的晶粒尺寸与铸态相比要大得多.当凝固速率较高时,晶粒没有明显的取向性,而当速率较低时,显示出沿轴向的取向性,同时也存在很多横向亚晶界.铸态的Fe83Ga15Al2合金在经过区熔定向凝固之后,磁性能有大幅度提高,低场响应快,且磁致伸缩值增大,凝固速率v=10μm/s时,磁致伸缩系数达到最大值53×10-6;当v=300μm/s时,λ值略低,为50×10-6,但其低场响应迅速,在50kA/m时就达到最大值.     

变叙的项的联合分布的极限

§1.引言让X表分布律为F(x)的一随机变量。按其大小编排X的n个独立试验结果,便得到所谓变叙:比值k/n叫作变叙的项(?)_k的秩。如果n→∞时,k/n的极限存在且等于λ(0≤λ≤1),我们称λ为极限秩,当λ等于0或1时,项(?)_k称作边项,否则称作中间项。关于项(?)_k(1≤k≤n)的分布的极限问题以及两个项(?)_(k1),(?)_(k2)(1≤k_1相似文献   

在θ条件下哈金斯系数k_(Hθ)的分子量依赖性

在θ条件下的Huggims系数k_(Hθ)有以下关系:k_(Hθ)=K(?)。实验测定了八种高分子,分子量范围由1—8×10~4到0.5—1.3×10~4的级分或试样,在相应的θ溶剂中的Huggins系数。计算了k_(Hθ)-(?)方程中的K和β值,讨论了指数β与高分链特征柔性参数C=间的关系。     

快速凝固FGH95合金粉末中的碳化物及其稳定性

对快速凝固FGH95高温合金粉末中的碳化物及其稳定性进行实验研究,分析了粉末颗粒凝固过程中的热学参数和非平衡溶质分配对碳化物形成过程的影响.结果表明合金粉末中亚稳MC'型碳化物形态的几何完整度随粉末颗粒尺寸减小由规则形态向复杂多样化变化,碳化物在热处理时发生分解与合金元素再分配,其形态由复杂形状为主转变为规则形态的稳定MC型碳化物.     

方坯连铸凝固末端电磁搅拌工艺优化的数值模拟

利用ANSYS和CFX软件建立了描述160mm×160mm方坯连铸凝固末端电磁搅拌过程的数学模型.通过确立钢液黏度与温度的定量关系,考虑凝固时钢液黏度的重要影响,研究了方坯凝固末端糊状区磁场和流场的分布,以及电流强度对凝固前沿钢液最大搅拌速度的影响规律.结果表明:搅拌电流强度每增加100A,铸坯中心磁感应强度增加250×10-4T,切向电磁力增加1933N/m3,最大流速增加69cm/s.现场实验检验结果表明:60#钢凝固末端电磁搅拌器安装位置处液芯半径为344mm,最佳电磁搅拌频率为6Hz,最佳搅拌电流为380A,此时凝固前沿最大流速为165cm/s,铸坯中心碳偏析得到明显改善,中心碳偏析指数为104.     

定向凝固过程流动、传热、传质的耦合数值模拟-Ⅰ数学模型

为了研究电磁场作用下定向凝固过程中电磁场对动量、能量和溶质分布的影响,建立了描述多元合金凝固过程多物理场耦合关系的数学模型．基于伪二元思想,模型给出了液相线温度与固相分数及液相多元溶质浓度的耦合关系式．依据控制容积的有限差分法(CV-FDM)建立了微分方程的隐式离散格式,采用SIMPLE方法求解．运用该模型通过数值计算可以将工艺参数和凝固过程很好联系起来,为电磁场作用下多元合金定向凝固过程的分析计算和实验提供理论依据．     

非自伴算子代数的上同调群

设H是Hilbert空间,(?)是H上的子空间格且Vφ-只有有限个.当H=V{G:G是(?)的Vφ-生成子} 时.对一切自然数n,得到Hn(M(?),B(H))= 0,其中,(?)是(?)到(?)的格同态.特别地,取(?)为恒等映射时,对完全分配的子空间格(?)有Hn(alg(?),B(H))=0.设A是完全分配的CSL代数,M是任意含A的A- 模,则Hn (A,M)= 0.     

定向凝固过程流动、传热、传质的耦合数值模拟-I 数学模型

为了研究电磁场作用下定向凝固过程中电磁场对动量、能量和溶质分布的影响，建立了描述多元合金凝固过程多物理场耦合关系的数学模型．基于伪二元思想，模型给出了液相线温度与固相分数及液相多元溶质浓度的耦合关系式．依据控制容积的有限差分法（CV—FDM）建立了微分方程的隐式离散格式，采用SIMPLE方法求解．运用该模型通过数值计算可以将工艺参数和凝固过程很好联系起来，为电磁场作用下多元合金定向凝固过程的分析计算和实验提供理论依据．     

三次循环域上的Ankeny-Artin-Chowla公式

一、前言设p≡1(mod4)是素数,ε=u v(?)>1是实二次域Q(?)的基本单位,Ankeny,Artin 和Chowla 得到关于域Q(?)的理想类数h 的一个公式:h·v/u≡B_(P-1)/(2)(modp),(1.1)其中B(?)为由下式定义的Bernoulli 数:(t)/(e(?))-1=(sum from n=0 to ∞) (B(?))/(n(?))-t(?),由于五h<1/2(?),在Chowla 猜想v(?)0(modp)之下,用公式(1.1)可以很方便地计算类数h,而避免在Hasse 类数公式中出现的对数log(?)和L—函数值.     

从C_8芳烃异构体中吸附分离对二甲苯的相平衡和动力学研究

用国产和自制的KB_0Y分子筛(K-Ⅰ和K-Ⅱ)和国外的一种Y型分子筛,对对位二甲苯—乙基苯二元体系,在室温下进行液相吸附,分别用Everett方程和惰性组份作标准物法进行整理,测得吸附容量Ms、吸附等温线和选择性系数α.发现对位二甲苯平衡浓度x_1≤0.2时,遵循Henry定律q_1=kHx_1,Henry常数对上述三种分子筛分别为0.368、0.409和0.290;x_1≤0.3时,遵循Freundlich定律q_1=kFx_1~(1/n),常数kF近似为1,n分别为2.87、2.66和3.51.吸附容量为0.16-0.22(克/克分子筛).选择性系数在2.1～2.6之间.两种处理方法所得结果大致相符.此外,在微分吸附床层上进行动力学实验,对测定吸附速度、解吸速度及其总传质系数的方法进了初步的摸索,发现总传质系数k_0随q/qm的增加而下降,当吸附阶段q/qm>0.4和解吸阶段q/qm>0.1时,k_0与(1-q/qm)成正比.