框架与剪力墙结构分析(Ⅱ)——相互作用力及位移

此文对水平力作用下的框架与剪力墙结构采用逐步渐近的计算方法,从估定初始位移入手,利用框架及剪力墙各自的变形特点,求得二者相互作用的内力.然后以变形协调的条件进行核算.必要时,计算可以重复进行.此法可用于不同荷载形式,也可用于柱刚度随搂层而不同的框架及刚度有变化的剪力墙.计算简单,可用手算.     

短肢剪力墙力学分析模型对比及其选择

详细论述了短肢剪力墙这一新型结构体系目前常见的几种结构计算分析模型及其适用性,然后选用不同的分析模型和分析方法对同一个结构进行计算,通过算例分析和比较不同模型计算结果存在差异的原因,最后提出了一些合理选取短肢剪力墙力学分析模型的适用性建议。     

带有抗震连梁新型剪力墙极限承载力分析

带有抗震连粱的新型铜筋混凝土剪力墙具有良好的抗震性能。在试验研究的基础上，通过对偏拉墙肢、偏压墙肢和剪力墙整体结构的受力分析，建立了这类新型剪力墙结构极限承载力的计算公式。算例计算证实了公式的正确性。     

底层大空间高层结构自由振动的模态综合解法

本文将模态综合法用于底层大空间高层建筑结构自由振动的计算,导出了框支剪力墙—落地剪力墙结构,框支剪力墙—落地剪力墙—壁式框架结构自由振动的计算公式,文末给出了算例.     

平法钢筋软件剪力墙桂节点标注与计算的实现

对高层建筑结构剪力墙柱节点的标注和计算方法进行了研究，提出了基于“墙肢自然走向法”的标注和计算剪力墙柱节点的方法，该方法准确、高效，能够很好地实现复杂的剪力墙柱节点的计算。     

关于框架一剪力墙结构自振周期计算的讨论

推导了框架-剪力墙结构自振周期方程，利用两种计算模型，即框架一剪力墙的连续化协同工作计算模型和笔者建立的反映框架一剪力墙结构特点的有限元模型，对比计算结构自振周期系数。两种不同力学模型的计算结果十分吻合，得到相互印证。据此订正了被我国多种有关高层建筑结构设计的教科书、著作广泛引用的关于框架一剪力墙结构自振周期计算的一幅图表存在的问题。     

框-剪结构考虑剪力墙剪切变形影响的剪力墙合理数量

基于框-剪结构协同工作的连续化分析原理,文章得到了考虑剪力墙剪切变形影响的框-剪结构刚接体系的剪力墙合理数量计算式,并与不考虑剪力墙剪切变形影响的铰接体系和刚接体系的计算式进行比较,分析了它们在确定剪力墙合理数量上的相似和不同。通过算例讨论了框-剪结构的具体剪力墙合理数量值,分析了剪力墙剪切变形和连梁约束刚度对其影响程度,并得出剪力墙的剪切变形对剪力墙合理数量的影响比连梁约束刚度弱;考虑剪力墙剪切变形影响的刚接体系的剪力墙合理数量比不考虑剪力墙剪切变形影响的铰接体系和刚接体系均少,使得结构在安全前提下更加经济合理。     

一种新的转换层结构楼层侧向刚度控制准则

提出采用有害位移角代替位移角来控制转换层结构侧向刚度。通过大量不同结构布置、不同剪力墙厚度的带转换层的高层建筑结构算例计算分析,将楼层有害位移角比小于等于0.9作为带转换层的高层建筑结构楼层侧向刚度比的控制准则。同时,采用有限元计算模型分析了转换层上下部剪力墙刚度、转换梁刚度、转换层层高等因素对杆系模型的有害位移角计算的影响,得出修正的有害位移角比值法,并提出工程应用建议。     

新型抗震耗能剪力墙地震耗能计算及优化分析

用两种方法推导了耗能剪力墙的地震耗能计算公式,结合时程分析对一耗能剪力墙结构模型进行了地震耗能计算．基于最大反应的首次超越和塑性累积损伤的双重破坏准则进行耗能装置设计参数的优化分析,提供了一个优化算例．计算结果表明：要使耗能墙的抗震控制效果达到最佳,耗能装置的刚度和强度应适中．     

框架—剪力墙刚接体系在任意水平力作用下的三次B样条加权残值法

对框架─剪力墙房屋结构在任意水平力作用下进行分析时．本文不采用连续栅片的假定，而以Ｂ３样条函数结合加权残值法求解．力学模型较符合实际，文中推导出求解的一整套递推公式，并以实例计算．方法简明易算．     

钢筋混凝土薄钢板组合剪力墙的弹性屈曲临界荷载

研究钢筋混凝土薄钢板剪力墙在侧向力作用下的弹性掘曲临界载荷计算问题,提出了相应的计算模型,导出了计算公式,并与相应实验结果比较,符合良好。     

钢筋混凝土薄钢板组合剪力墙的极限荷载

从结构的整体失效和局部失效两方面研究了钢筋混凝土薄钢板剪力墙，在侧向力作用下的极限荷载计算问题，导出了其相应的计算公式。与现有的国外有关实验结果进行了比较，复合较好。     

基于优化原理框-剪结构中剪力墙合理数量

通过对两种层间最大位移角计算方法的对比分析,指出采用位移曲线二阶求导的方法是可行的.以结构协同工作的连续化分析及我国现行抗震设计规范反应谱理论为出发点,以结构地震作用最小为目标函数,最大层间位移角为约束条件建立优化模型,并用MATLAB高级语言编写了三种常见的荷载作用下的优化程序.通过算例计算了不同设防烈度、场地土类别及设计分组下剪力墙的合理数量,结果表明所需的剪力墙合理数量与设防烈度呈非线性关系;当结构较规则时,该法对超过40 m的高层建筑仍然适用.该模型能反映出结构高度、结构重量等因素对剪力墙合理数量的影响,且简单、实用,可供初步设计使用.     

框剪结构剪力墙中断条件的数值分析

用杆系-层模型和振型分解反应谱法,分析不同高度和结构刚度特征值的断层剪力墙框剪结构地震反应,设定可中断剪力墙的高度条件.计算表明,可中断剪力墙高度的决定因素为上部框架的抗剪能力,随着刚度特征值的增加,可中断剪力墙的相对高度随之增加.文中给出结构高度和相对高度的表达式,结构高度对相对高度的影响较小.     

缩口型压型钢板-混凝土组合板弯曲刚度试验研究

研究缩口型压型钢板-混凝土组合板的刚度和变形计算方法,对8块缩口型压型钢板-混凝土组合板和6块缩口型压型钢板-轻骨料混凝土组合板进行了静力性能试验研究,结合试验研究结果对组合板弯曲刚度计算方法进行了比较研究,提出了适用的缩口型压型钢板-混凝土组合板刚度计算方法.     

核心剪力墙嵌固位置对掉层框剪结构抗震性能的影响

对掉层框剪结构中的核心剪力墙采取2种不同的嵌固位置,设计不同掉层层数的算例模型,进行多遇地震和罕遇地震作用下掉层框剪结构的抗震性能分析,考察核心剪力墙不同嵌固位置对掉层框剪结构上、下接地部位剪力分配和抗震性能的影响规律。结果表明:掉层结构上、下接地部位剪力分配极不均匀,各接地部位传递的剪力占比受掉层层数和核心剪力墙嵌固位置影响;通过选择核心剪力墙的嵌固位置,可在一定程度上协调剪力传递的不均匀性,当掉层层数较多时,将核心剪力墙嵌固在上接地端更合理;当上接地部位仅有少量剪力墙时,易形成塑性变形集中,设计中应重点关注此类构件的延性。     

开孔板连接件剪切受力的理论模型

现有的开孔板连接件抗剪承载力计算公式基本上是基于开孔板连接件的推出试验结果,通过数值回归分析得到的。但是由于试验方法和试件尺寸的不同得到的试验结果不同,使得各个计算公式相差较大。本文根据开孔板连接件的试验破坏形态,分析了开孔板连接件的破坏机理,采用理论方法推导了开孔板连接件抗剪承载力计算方法。通过与试验结果对比,本文提出计算方法与其吻合很好,具有较高的精度,可被工程设计使用。     

曲线箱梁剪力滞效应的实用计算方法

基于数理统计的基本原理,运用多元回归分析方法,建立了曲线箱梁结构的剪力滞的实用计算公式。针对目前薄壁曲线箱梁剪力滞计算方法作了进一步探讨,采用逐步回归的方法,建立最优回归方程。研究结果使原本复杂的计算变得较为简单,用模型计算出薄壁曲线箱梁剪力滞系数与列表数据的最大相对误差只有1.47%。这为完善有关薄壁曲线箱梁剪力滞的计算提供了重要的依据,为工程设计提供了参考。     

钢筋混凝土双向受弯梁受剪承载力的计算方法探析

对于钢筋混凝土双向受弯梁斜截面受剪承载力的计算分析,一般是简化为按两个单向受弯梁的斜截面受剪承载力分别计算后再叠加的方法来确定。而对《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)中的双向受弯框架柱的计算方法,能否用来分析双向受弯梁的斜截面受剪承载力尚不清楚。基于已有的32根集中荷载作用下双向受弯梁的试验结果,本文采用上述两种方法对双向受弯梁的斜截面受剪承载力进行了对比分析,探讨了它们的适用性问题。研究结果表明,采用这两种方法计算分析双向受弯梁的斜截面受剪承载力所得结果误差较大且不安全,可以说是不适用的。     

底部两层框-剪结构商住楼的抗震设计

作为商住楼的底部二层框架—剪力墙、上部砌体结构的抗震设计方法 ,在规范中并无涉及。在其结构选型以及用TBSA程序进行结构计算时又存在着许多问题。本文结合工程实例介绍了在这类结构的结构设计中 ,通过增设剪力墙来加强建筑物的抗扭刚度 ,增强抗扭作用 ;为使楼板具有足够的平面内刚度 ,将第二层楼板厚度取为 12 0mm ;在用TBSA程序计算时 ,采用手动干预的措施 ,有效调整计算结果。实际计算表明 ,这些方法能使这类建筑具有较好的抗震能力 ,具有一定的实用性