螺旋动力学中等式表述的综述及单位的规定(摘要)

本文总结了已发表的螺旋动力学的几种表达式,并补充了一种数值表达式,对各种螺旋的单位和代号做了统一规定。螺旋动力学的几种表达式有: ①关联式■②分量等式■③矢量等式■④数值等式τ_A=     

电偶极子和磁偶极子的螺旋表示(摘要)

在电场■中,电偶极子■受到一个力矩■的作用,■这里■和均为矢量,而且因为■是电偶极于的偶极矩,因此实际上它是与■无关的方位可以变化的量;根据赝螺旋定理可知,■可以看作是■所对应的赝旋转量,■和■这一对矢量可以用一个赝螺旋来表示,称为电偶极赝螺旋,记为τ_(PE),     

液压缸驱动剪叉机构的运动学及动力学分析

对液压缸驱动的剪叉机构进行了运动学及动力学分析，推导出液压缸活塞运动速度与剪叉机构运动速度的关系式及活塞推力与剪叉机构荷重的关系式，并给出了实例及计算结果。     

提高起点,改进教学,为提高学生分析问题和解决问题能力而努力(摘要)

一、提高起点,改进教学多年来,教学中一个突出体会是:在讲授普通物理力学课中质点力学(质点运动学和质点动力学)部分时,学生不感兴趣,其原因是这部分内容与中学课程重复较多。所以我认为普物力学教学(包括教材)改革重点应放在这部分内容上。要避免不必要的重复,就需提高起点,为此我曾作过两次实验性的尝试,在这里仅就质点运动学这一章谈谈我是如何改革处理教材的:①突出描述运动的几个基本物理量:位矢■,位移△■,速度和加速     

差动式机电缓冲阻尼系统逆运动学研究

研究了用于空间飞行器对接机构中的差动式机电缓冲阻尼系统的逆运动学。对于此类串并联复合的系统提出了一种运动学分析方法。分析了约束五自由度输入下的系统运动学特性,得到了空间六自由度及约束五自由度输入下系统的具有差动式特点的位移、速度、加速度变换方程,以及构件速度矢量、加速度矢量的分析方程,并进行了实例系统的计算分析。应用本文方法可进行该系统的功能校核和运动学特性等分析,在此基础上,可对系统的缓冲阻尼特性进行动力学分析。     

赝螺旋定理(摘要)

《螺旋》是一个由矢量■和该矢量的矩■组成的矢量偶来表述的物理量。在物理学中,具有■对应关系的物理量是相当多的(如力和力矩,动量和动量矩等),他们都可以使用螺旋表述。然而在物理学中还有另外一种不具有■对应关系的量(如任意两矢量的矢量积■),由这种非对应量表述的运动规律遍及物理学各个领域,能否对这些非■对应的量使用螺旋表述已成为《螺旋动力学》体系能否最终建成的关键所在。本文专题介绍赝螺旋定理,该定理给出了非对应量使用螺     

α-及β-衰变与原子核电荷分布

由分析实验求得的原子核α—衰变半寿期τ和能量E的关系式(λ=In2/τ) logλ=C-DE~(2/1)的参数G和D具有下列关系(见图1)。 C∞Z~(2/3),D∞Z上述关系式可以用核半径R∞Z(1/3)说明。     

递推关系式与差分方程

递推关系式(文〔1〕中也称为循环关系式) ■其中a_0,a_1,…,a_n都是实常数,a_n≠0。这个递推关系式,无论在初等数学或是高等数学中都经常遇到,它有着广泛的应用。常见的书和文章中可惜没有指明它是一个差分方程及给出一般解法,因此不少人为寻求一个特殊的解法而耗费了许多宝贵时间。本文打算先说明(1)式为什么是个差分方程,接着介绍它的一般解法,最后介绍应用。大家知道,△y_n=y_(n+1)-y_n是y在n处的一阶差分(步长为1,下同)。y在n处的二阶差分是     

一种反馈式组合机构的运动分析及其仿真

首先分析了螺旋凸轮反馈式组合机构的工作原理，并推导得出该组合机构的位移函数、速度函数及加速度函数，探讨了求解这些函数的数值方法，分析指出，该反馈式组合机构的输出特性与螺旋机构的旋向、导程及凸轮廓线的形状等因素有关。同时，基于前述数学模型，开发了该机构运动学仿真应用程序，最后。通过算例对前述方法予以验证。     

基于虚拟样机技术的轴向柱塞泵仿真分析

针对轴向柱塞泵的特殊结构,采用虚拟样机技术在计算机上建立液压系统的虚拟样机模型,对轴向柱塞泵的运动学特性、动力学特性等进行分析,得到了轴向柱塞泵的运动学和动力学特性,包括柱塞位移、速度和输出压力特性。通过分析发现本泵的压力比普通泵的压力提高了1倍,同时可以通过适当降低传动轴转速来降低柱塞泵的振动。     

飞机稳态失速螺旋特点仿真

针对现有飞机失速螺旋动力学本质和失速特点研究不足的现状,分析了飞机失速和失速螺旋产生的原因,从失速螺旋的进入、定常、改出三个阶段分析了失速螺旋的运动学特点,用力的平衡法推导出失速螺旋运动中的速度、半径、损失高度和时间的计算式及六自由度运动学方程,并运用MATLAB/Simulink平台搭建仿真模型对稳态平螺旋进行实时仿真计算,通过仿真可以直接观察失速螺旋过程中机体的实时姿态及运动轨迹,解决了飞机稳态尾旋过程状态获取困难的问题。仿真结果表明:构建的模型和使用的方法真实可靠,具有一定的实用性,相关方法也可以运用到其他机型稳态失速螺旋的研究过程中,研究结果可为相关飞行人员提供参考,为安全飞行,避免尾旋奠定理论基础。     

不可约M矩阵最小特征值的界

利用不可约非负矩阵A和不可约M矩阵B的性质,给出了不可约非负矩阵A■B-1的新上界ρ(A■B-1)≤aii(1+ρ(JB)ρ(JA))/bii(1-ρ2(JB)),以及B的最小特征值τ(B)的新下界τ(B)≥1-ρ2(JB)/1+(n-1)ρ(JB)min1≤i≤nbii,数值算例表明了新界的有效性.     

工业过程的数学模型由离散时间域向连续时间域的转换方法

工业过程在离散时间域上的数学模型HG(z)与其在连续时间域上的数学模型G(S)之间存在着如下的关系式: HG(z)=(1-z~(-1))z[G(S)/S]. 若由辨识所获得的HG(z)为和则与之对应的连续时间域上的数学模型为和文中所提出的各个公式可用来计算K、τ_d、τ、τ_1、τ_2、τ_0、ζ和T.     

内曲线油马达的数字仿真

内曲线油马达最主要的另件是决定柱塞滚轮组运动状态的导轨曲面。通常对导轨曲面的设计费时、费力、误差大。本文用数字计算机对柱塞滚轮组的位移、速度、加速度进行了设计计算,并模拟绘出了相应的导轨曲线。此方法迅速、准确,有实用价值。内曲线油马达工作性能的优劣,很大程度上取决于柱塞滚轮组的运动学和动力学。而运动学和动力学又与导轨曲面形状有直接的关系。为了设计一种合理的导轨曲线,用通常人工计算的方法是很难获得最佳值。而用计算机模拟的方法,可以进行寻优设计绘图。     

M-矩阵与其逆矩阵的q(A■A~(-1))的进一步研究

利用特征值包含域定理,对M-矩阵A与其逆矩阵的τ(A■A~(-1))作了进一步研究,并获得新的估计式;理论分析且数值算例表明,新估计式改进了Fiedler和Markham的猜想,同时也改进了有关的结果.     

微气体螺旋槽推力轴承-转子系统非线性动力学分析

基于分子气体膜润滑模型探讨微气体螺旋槽推力轴承中的稀薄效应,将广义雷诺方程与运动学方程在时域内耦合并采用直接数值模拟方法联立求解,获得了任意时刻微转子的瞬态位移和速度响应,考察了气体稀薄效应以及不同螺旋槽结构参数对微气体螺旋槽推力轴承-转子系统非线性动力学行为的影响,并得到不同转速对应的轴向扰动临界值.结果表明:考虑稀薄效应时微轴承-转子系统显示出更好的稳定性;转速增加,轴向扰动临界值降低;能提高微轴承承载力的最佳螺旋槽结构参数,并不利于提高微系统的稳定性.     

控制式差动无级变速传动的动力学分析

针对控制式差动无级变速器的动力学分析对整个装置设计有重要的意义,通过对控制式差动无级变速器的运动学分析,推导出了不同组合类型的装置内的传动比、调速范围等运动学关系式;详细分析了装置内功率流流向、是否存在封闭循环功率以及封闭循环功率的方向问题,给出了不同类型装置内部的功率流计算方法;利用啮合功率法对装置的传动效率进行分析,最后导出了装置的传动比和传动效率之间的关系式,为此类装置的设计提供了依据。     

U_q(Sp(2n))-模同构R=Θ~○■~○P中Θ的简化(英文)

给出了Uq(Sp(2n))-模同构R=Θ~○■~○P中Θ的一个简化表达式Θ′,即Θ′=11 +sum from (ht(μ)≥2μ≠τ(μ))(q~(-1)-q)Fμ E_(τ(μ))+sum from ht(μ)≥1(-1)~(ht(μ))(1 -q~(-2))q_μF_μ E_μ+sum from μ=τ(μ)μ≥α_1(q~(-2)-1)(1 +q_μ)F_μE_μ.     

连续梁内力计算原理及其程序

本程序采用位移法,即以节点位移(在这里指转角位移)为基本未知量,建立杆端力和节点位移的关系式,由节点平衡条件建立方程组,求解节点位移再进一步求内力。     

基于声学及运动学的聋哑患者元音发音分析研究

利用三维电磁发音仪采集聋哑学生和正常学生普通话元音/a/,/i/,/u/,/o/,/e/,/ü/的声学和运动学数据,对其发音共振峰、发音时长、唇部和舌部的最大位移、最大速度的特征参数差异及不同特征参数间的关系进行分析研究。结果表明:与正常学生相比,在声学方面,聋哑学生在元音/i/和/e/的第一共振峰(F1)、所有元音的第二共振峰(F2)、所有元音的发音时长在上存在显著性差异具有统计学意义(P0.05);在运动学方面,聋哑学生唇部的最大位移和最大速度均高于正常学生,舌部的最大位移和速度低于正常学生。研究结论可为病理语音研究提供理论基础和指导依据,为患者的医疗诊断和康复训练提供可靠技术支持和帮助。