边韧性度的理论综述

主要概述了边-韧性度产生的背景与过程;到目前为止边-韧性度所获得的基本理论有：边韧性度的界;一些特殊的边韧性度图;边韧性度图的充分必要条件．指出了它的发展前景及目前有关研究方法和课题：即最大和最小边韧性度图;非边韧性度图的边韧性度;边韧性度与其他参数,如直径和边整度之间的关系.     

离散度与其它参数在连通性方面的比较

研究了离散度与其它参数的关系。利用各个参数的定义及一些例子,对离散度与其它参数进行了比较,得出了离散度是一个能衡量图连通性的较好参数的结论,为用离散度研究图连通性问题奠定了基础。     

改性沥青测力延度试验

为了评价改性沥青的低温性能,对7种代表性改性沥青进行了测力延度试验,提取了粘韧性、拉伸柔度等试验参数,分析了改性沥青老化前后的拉伸特性及拉伸变化机理,并采用灰关联法分析了改性沥青老化前后各参数指标与沥青混合料弯曲蠕变速率和弯曲应变能密度的关系。结果表明：由测力延度得到的峰值拉力、粘韧性以及韧性试验参数在老化前后变化规律不一致,这些单一指标都难以全面反映改性沥青的低温性能;拉伸柔度在老化前后变化规律稳定,而且是影响沥青混合料低温弯曲蠕变速率和弯曲应变能密度的最显著因素,从而验证了拉伸柔度评价改性沥青低温性能的合理性。     

韧性度与网络图的结构

在网络计算或交流中,要求将网络设计得不能轻易被外界进攻所破坏,同时还要求破坏后能轻易重构,网络稳定性能被连通度、坚韧度、核度、整芳所衡量,为了进一步刻画网络的稳定性,Cozzxens等定义了一个新的参数－韧度性,本文给出了韧性度与网络图结构之间的关系。     

网络图的韧性度——优化设计(1)

研究在韧性度意义下网络的优化设计理论，获得了①在韧性度值及网络图顶点数已知的条件下网络所具有的最大韧性度结构及相应的构造方法；②在连通分支数及网络图顶点数已知的条件下，网络所具有的最大韧性度结构及相应的构造方法；③在连通分支最大顶点数及网络图顶点数已知的条件下，网络所具有的最大韧性度结构及相应的构造方法．     

网络图的韧性度优化设计(II)

研究在韧性度意义下网络的优化设计理论，获得了在韧性度值及网络图顶点数已知的条件下网络所具有的最大韧性度结构及相应的构造方法；在连通分支数及网络图顶点数已知的条件下，网络所具有的最大韧性度结构及相应的构造方法；在连通分支最大顶点数及网络图顶点数已知的条件下，网络所具有的最大韧性度结构及相应的构造方法。     

K1,r-free图中点独立数与其它参数之间的关系

给出了K1，r-free图中点独立数与其它参数如点数，边数，坚韧度，连通度等之间的一些关系。     

一个基于孔洞演化机制的韧性断裂预测模型

在韧性断裂中微观孔洞演化机制的基础上,提出了一个基于孔洞演化机制的非耦合型韧性断裂预测模型.模型充分考虑了两种典型的孔洞演化机制:孔洞的长大机制和孔洞的拉长扭转机制.该模型引入了三个具有不同物理意义的材料参数:材料对不同孔洞演化机制的敏感度、应力状态敏感度系数和材料的损伤阈值,并使用等效塑性应变增量表征其对韧性损伤累积过程的驱动作用.为了使模型可以更好地反映三维应力状态对材料韧性断裂性能的影响,将该模型从主应力空间转换到由应力三轴度、罗德参数和临界断裂应变构成的三维空间,得到了由模型确定的三维韧性断裂曲面,并研究了相关参数对三维韧性断裂曲面及平面应力二维韧性断裂曲线的影响.利用5083-O铝合金、TRIP690钢和Docol 600DL双相钢三个典型的轻质高强板材的韧性断裂数据验证了该模型对不同材料和不同应力状态的适用性和准确性.     

软硬酸碱规则及其软硬度的计算

本文在介绍其它计算酸碱软硬度方法的基础上,提出一个新的计算广义碱的软硬度的公式,所得结果与其它方法大致相同,且大大增多了所能计算的碱的数目     

链路意义下网络抗毁性的一种新刻画

随着元器件性能的大幅提高,网络故障多因链路受阻或破坏所引发,为了更好地刻画和分析网络抗毁性,从链路角度引入新的连通性参数——图的边毁裂度.运用组合优化和类比分析方法研究并给出了若干具有特殊结构的图的边毁裂度的计算公式和一般图的边毁裂度的界,同时讨论了图的边毁裂度与其它参数的关系,并举例表明结果是最好的.     

交错立方体上限制容错单播算法的研究

在交错立方体中引入限制故障顶点集的概念,证明了当n≥3时,交错立方体中基于限制故障顶点集的限制连通度为2n-2,这一结果几乎是交错立方体上传统连通度的两倍;然后提出了基于该情形下的时间复杂度为O(「log|F|┐n~3)的容错单播算法,并证明了在最坏情形下,该算法构造出的无故障路径的最长路径长度的上界为5m+n-1,其中m=「log|F|┐;进一步利用上述算法进行仿真.     

自补图的连通度研究

研究了非平凡自补图,给出了自补图的最大度与最小度的关系,提出了自补图连通度的公式.上述两项结论,以4阶图和5阶图为例,进行了分析讨论.     

局部R-强连通性

Ｌｅｖｉｎｅ在「１」中给出了Ｌ－强连通性,作者给出了条件较弱的Ｒ－强连通笥。本文主要是利用Ｒ－强连通性来研究局部Ｒ－强连通性。     

变形超立方体网络的可靠性分析

作为超立方体网络的变形, n维变形超立方体VQ_n是Cheng和Chuang于1994年提出来的,它具有许多超立方体所具有的优良性质, 比如正则性和递归结构.证明了:VQ_n 的连通度和边连通度都等于n,限制连通度和限制边连通度都等于2n-2. 这个结果意味着,为了使VQ_n不连通且不含孤立点, 至少有2n-2个点或者边要同时发生故障.     

关于图的代数连通度的注记

n阶连通图G的代数连通度、点连通度和边连通度分别记作α(G) ,κ(G)和λ(G) .本文给出了当 2 κ(G) n- 2时 ,α(G) =κ(G)成立的充要条件 ,讨论了α(G)的代数重数以及相应于特征值α(G)的特征向量的性质 .最后给出了当 1 λ(G) n- 2时 ,α(G) =λ(G)的充要条件 .     

拓扑空间中的R强连通

Ｌｅｖｉｎｅ 在［１］ 中给出了Ｌ 强连通。Ｌ强连通比一般的连通要强。Ｒ 强连通是介于Ｌ 强连通和连通之间的一种连通，它具有一些良好的性质。     

λ'-最优无三角图的最小边度充分条件

设S是连通图G的一个边割。若G-S不包含孤立点,则称S是G的一个限制边割。图G的最小限制边割的边数称为G的限制边连通度,记为λ'(G).如果图G的限制边连通度等于其最小度,则称图G是最优限制边连通的,简称λ'-最优的。设G是一个n阶的连通无三角图,且最小度δ(G)≥2.文章证明了,若最小边度ξ(G)≥(n/2-2 )(1+1/δ(G)-1),则G是λ'-最优的。并由此推出,若连通无三角图G的最小度δ(G)≥n/4+1,则G是λ'-最优的。最后给出例子说明这些结果给出的边界都是紧的。     

有关连通度一定理证明方法的探讨

有关图的连通度结论k(G)≤λ(G)≤δ(G),在图论中是一个很重要的定理,下面用一种与传统证明方法不同的新方法对此定理进行了证明.     

立方体和折叠立方体的限制边连通度和超边连通度

确定了立方体的2-超边连通度和折叠立方体的1-超边连通度和限制边连通度.     

松辽盆地姚家组砂岩输导层划分与定量表征

以松辽盆地古龙南地区姚家组姚一段砂岩为研究对象,根据岩心、测井资料及油水分布规律,将研究区划分为P11-1~P14-2、P15-1~P16-1、P16-2~P18三套输导层。利用砂地比建立判定砂体几何连通性和流体连通性的概率模型,并应用该模型量化描述研究区主要砂岩输导层的连通性特征。结果表明:当砂地比小于5%时,砂体基本不连通;当砂地比大于35%(几何连通性特征)或25%(流体连通性特征)时,砂体完全连通;当砂地比介于5%~35%(几何连通性特征)或5%~25%(流体连通性特征)时,随着砂地比的逐渐增加,砂体连通概率逐渐增大。全区砂地比普遍偏低,但连通性良好,三套输导层中P11-1~P14-2砂体连通性最好,其次为P15-1~P16-1,P16-2~P18最差。该研究为油气运移路径刻画提供了依据。