转子主惯性轴倾角与不平衡量综合测量系统

提出了一种将一垂直扭杆安装于双面立式动平衡机主轴内,用于测量转子的转动惯量的方法,并结合动平衡机所测出的转子偶不平稳量,给出转子性轴与参考轴（旋转轴）之间的夹角,全部测量计算由工控机完成,结构紧凑,适用于飞行物体的惯性检测,着重分析了提高转动惯量测量精度的方法和杆簧设计的具体参数。     

扭摆法测量飞行体转动惯量

根据扭摆法测量转动惯量原理,研制了基于气浮转台的大型转动惯量测量系统,提出了一种可展开式测量臂结构,利用任意轴定理,实现了一次工装就可以测量出飞行体对三个轴的转动惯量和惯性积,从而有效降低了多次安装带来的定位误差,系统采用了气浮转台,消除了扭摆过程中机械摩擦力对扭摆周期的影响.试验结果表明:转动惯量测量的相对误差不大于0.07%.由于采用了展开式测量臂结构,测量效率提高了3倍.     

基于动平衡机有限元模型的无试重动平衡方法

针对刚性转子采用影响系数法双面动平衡需要多次开停机、动平衡效率低的问题,进行了基于有限元模型的软支承刚性转子无试重动平衡方法的研究.首先对动平衡机进行不平衡响应测试,获得转子两端的初始不平衡响应信号.然后基于有限元软件Nastran建立动平衡机有限元模型,在建立的有限元模型的两个平衡面上分别试加配重,测得不平衡响应信号.最后,根据刚性转子影响系数法双面动平衡原理,运用Matlab计算两个平面试加配重对两个测点的影响系数,求解出该转子的不平衡量.试验结果表明,采用影响系数法并结合有限元模型,可求解出动平衡机上刚性转子的平衡配重,实现一次开机完成动平衡.     

挠性轴陀螺转子的平衡问题

近十年来对于挠性轴转子的平衡提出了并采用了多种方法。这些方法可以分为明显的两类,决定于是否把轴作为刚体进行平衡。本文集中注意力于影响挠性轴转子平衡的灵敏度的因素。此外,文中还提出了改进挠性轴陀螺转子动平衡的一些建议。     

精密动平衡机几个问题的探讨

本文对影响精密动平衡机精度的三个关键部分——摆架系统、传感器(限于电感式)和测量指示装置(限于指示仪表——闪频法)的设计提出了一些看法.为了提高动平衡机的灵敏度,摆架系统的质量要尽量减轻;为了增加动平衡机工作的稳定性,一方面,簧片的尺寸必需保证摆架系统的自振频率和平衡校测时的工作频率的比值(即ω/ω_n)大于3,另一方面,对于摆架的结构、转子在平衡校测时的润滑情况等方面也提出了一些注意点.增加磁钢环形间隙的磁场强度是提高转感器灵敏度的较好方法;增加线圈的匝数亦可提高其灵敏度;同时磁钢用簧片悬掛起来;线圈的悬掛方式及其初始位置等对减小振动的畸变失真等都是十分重要的.文中对测量指示装置中所采用的不对称双 T 迭频网络,作了初步的理论分析和实际试验,理论分析和实验所得数据基本上接近,文中指出了设计此种双 T 网络的方法和途径。其次还对现有的各种动平衡机精度的表示法作了分析和比较,指出其存在的问题.通过对转子实际工作时运动情况的分析,提出了采用转子在近校正平面的轴颈中线处的振幅来表示动平衡机精度,这种表示方法,作者认为能够更加合理地反映动平衡机性能的好坏,又比较实用.     

201型动平衡机

高速迦转体的动平衡,是提高机器寿命、改善工艺质量的重要环节,一个不平衡的转子,在高速下工作,将产生很大的离心力,从而使轴承寿命降低,引起强烈振动和噪音,甚至造成机器和建筑物的破坏。离心力的大小与转子转速的平方及不平衡重径积成正比。因此,对于高速转子必须进行严格的动平衡,力图减小不平衡量。 201型动平衡机是测量转子不平衡量大小及其相位的设备。目前我国高精度的中型动平衡机,无论在数量和精度方面都不能满足生产需要。我们的工作目的,就是试制适应于中等重量(5—100公厅)的转子,平衡精度要求在1微米(转子重心径向偏移量)以下…     

汽轮机低压转子高速动平衡时支承方式的研究

在汽轮发电机组中,由于受排汽结构的限制,单根转子尤其是低压转子的外伸段需要加长,而长外伸段转子转动惯量的影响,给低压转子进行厂内高速动平衡带来了很大困难。为了研究长外伸段低压转子高速动平衡时的支承方式,搭建了长外伸段模型转子试验台,分别进行了支承外移和加辅助支承的试验。试验结果表明,对于长外伸段转子,采取加辅助支承的方法能更有效地减小转子主跨支承处的一阶共振振幅,且辅助支承的位置存在一个最佳值。     

采用新型电磁动平衡装置的动平衡研究

针对高速转子不平衡产生振动超标的问题,设计了一种基于静磁场的电磁在线动平衡装置;详细讨论了该动平衡装置的基本工作原理和设计方法;通过有限元软件ANSYS建立实体模型,计算并分析了设计参数对该装置所施加电磁力的影响.以转子的动力学有限元模型为基础,通过缩减不平衡响应与不平衡量之间的关系矩阵,采用无试重法识别出转子集中不平衡量的大小,最后通过搭建动平衡试验台实现了转子的动平衡,从而验证了该新型电磁动平衡装置的有效性.研究结果表明,该动平衡装置可以产生用于动平衡的电磁力,并且能够根据无试重法识别出的不平衡量值施加电磁力于高速转子,有效地抑制振动幅值.由于受结构和工作原理的限制,该电磁动平衡装置更适用于高速精密转子的在线动平衡.     

特殊形状转子的平衡

讨论了特殊形状转子的平衡,并结合DS—100型动平衡机提出了计算转子剩余不平衡量的简捷方法,因而大大缩短了动平衡校正周期。     

催化装置增压机电机振动原因分析及对策

燕山石化二催化装置增压机电机在运行过程中振动增大,运用状态监测与故障诊断技术,对数据采集器现场测量的振动数据进行频谱分析与故障诊断,判定为电机某部件出现松动进而对电机转子动平衡产生影响。通过电机解体检查得以证实：电机转子平衡块松动,破坏了电机动平衡,导致振动增大。对电机转子做动平衡处理,机组投入正常运行。     

惯性矩(积)的转轴公式的图解分析

介绍了惯性矩(积)的转轴公式的图解分析方法，并用此方法确定主惯性矩和主惯性轴的位置．     

转轴与平板不垂直时平行轴定理的推导

讨论了转轴不垂直于刚体截面时的平行轴定理,并指出普通的平行轴定理只是其特例．     

转动惯量测试台磁悬浮系统电磁阻尼的研究

采用扭摆振动振幅测试法,对轴向最大负荷为10kN的转动惯量测试台磁悬浮系统的电磁阻尼进行了实验研究,结果表明该磁悬浮系统中径向电磁轴承的电磁阻尼起决定性作用,同时还采用有限元法和级数法对电磁推力轴承和径向轴承中的电磁场及电磁阻尼力进行了计算,理论计算的结果与实验测量的结果有很好的一致性,由径向电磁轴承计算得到的对数衰减率仅比实验值小18%,转动惯量的计算值与实测值的误差仅为1.09%。     

飞行器转动惯量测量方法研究

研究用扭摆法测量飞行器转动惯量,并对该方法的测量误差进行分析.分析了飞行器IXX与IYY(IZZ)的比值以及测试倾斜角对IYY(IZZ)测量精度的影响,得出当试件的IYY(IZZ)/ IXX大于5后,转动惯量的测试误差基本稳定的结论.     

灰度图象的惯性主轴方向特征

惯性主轴的方向是数字图象分析中重要的形状特征之一。本文对文献中给出的惯性主轴方向计算公式进行了分析,推导出灰度图象惯性主轴方向计算公式。     

惯量主轴在计算均质刚体转动惯量的应用

均质刚体,可根据其对称性来确定惯量主轴以及中心惯量主轴,运用惯量张量,可方便地计算通过其坐标原点的任意轴的转动惯量,本文以均质圆锥为例来研究这一方法的应用．     

四边形刚体平板的转动惯量与惯量主轴

任意四边形平板,在平面几何形体中具有一定的代表性,将四边形看成是由两个三角形构成的,则可用较简单的方法求出对质心且方向为任意的转动惯量．一般确定惯量主轴的方法非常繁杂．如果从四边形转动惯量的一般表达式着手,则可用简单的方法给出任意四边形的中心惯量主轴．     

以角钢为肢件Z形截面格构式檩条的最优截面计算方法

对于二根形心主惯性轴惯性矩相差较大的非对称截面梁，若其发生斜弯曲，哪怕荷载与截面形心主轴只有较小的偏角，也将对梁的强度、刚度极为不利．本文以角钢为肢件Ｚ形截面格构式檩条的截面设计为例，提出了一种怎样使其发生平面弯曲的截面设计方法。     

飞行器质量特性参数测量

质量特性参数(质量、质心、转动惯量、惯性矩)是飞行器重要飞行技术参数,传统的质量质心和转动惯量分别采用质心台和扭摆台测量,一次只能获取安装方向上的质心和转动惯量。由于飞行器结构上的原因,要求物体在一次装夹下高精度获取所有物理参数。为解决这一问题,将质心台和扭摆台合并为一质量特性参数综合试验台,并在台面上安装了可旋转和水平倾斜的斜台,将试件在斜台一次装夹下,测量试件在不同状态下的转动惯量,利用坐标转换法计算出物体三轴转动惯量和惯性矩等质量特性参数方法。阐述了一次装夹下物体质量质心及转动惯量测量原理,讨论了产生测量误差主要原因,分析了斜台倾角误差对测量精度的影响。     

四面体的惯量张量

具有对称性的平面刚体,容易求出它的转动惯量.对没有对称性的四面体计算它的转动惯量却比较困难,利用转动惯量的平行轴定理,使用单重积分即可求出了四面体的转动惯量,进而给出惯量张量.