矩形混响室中试件吸声测量结果的检验（Ⅰ）

混响室常用来测量声波无规入射条件下试件的平均吸声系数，在实际测量时，各个混响室对同一试件的吸声系数的测量结果偏差很大，混响室之间的测量值不具有可比性．作者认为，衰变声场为一瞬态扩散声场是伊林混响公式成立的条件，传统有关“扩散”声场的定义可以作为瞬态扩散的极限；各混响室对同一试件测量偏差很大的原因是其室内的衰变声场不是一个瞬态扩散声场     

混响室法测量材料吸声系数的有效性

在混响空中测量材料的吸声系数时，存在两个尚未完全解决的问题，一是各个混响室对同一材料的吸声系数的测量结果差别很大；二是吸声系数的大小与材料面积有关，虽然国际标准化组织（ＩＳＯＲ３５４）及我国国标（ＧＢＪ４７～８３）“混响室法吸声系数测量规范”中已对材料试件面积作了规定，但仅仅为了统一，面积与吸声系数的内在关系仍不十分确定。产生上述现象的原因可归结为声场扩散程度及测试材料的边缘效应的影响。作者指出，现行判断声场的扩散方法──“对同一材料在不同扩散条件下测得的吸声系数越大，扩散愈好”，是不适宜的。最后提出了一些解决扩散问题的可能途径。     

汕头大学混响室的设计与鉴定

根据国家标准因地制宜建成了汕头大学混响室。测量材料无规入射吸声系数a_s时,推荐使用的测试频段为中心频率125～4000Hz的1/3倍频程带宽。     

混响室内壁入射声能测量传声器阵列的设计方法

通过声像法对3种典型体形混响室内壁入射声能角度分布情况进行模拟,利用时延法定位原理分析脉冲波形,并通过定量分析不同传声器阵列的可测声能百分比的方法,提出混响室内壁入射声能角度分布测量传声器阵列的设计方法.3种混响室模拟结果都不符合均匀分布,均存在掠射角.统计结果还表明利用时延法定位原理可测得入射总声能的80％和90％时...     

厅堂1∶10声学缩尺模型材料的吸声系数测定

制作缩尺比为n的建筑声学缩尺模型时,要求模型材料在频率nf时的吸声系数与对应的足尺建筑材料在频率f时的吸声系数相同,模型材料与足尺空间对应材料的吸声系数的相似程度直接影响缩尺模型的试验精度.文中根据华南理工大学建筑声学混响室原型建立了1∶10缩尺混响室,对其进行了试验验证,并在缩尺混响室内测量了多种多孔吸声材料和座椅的吸声系数.测量结果表明:高密度聚酯纤维板由于具有更密实的纤维结构和更小的孔隙,因此吸声特性较好,采用高密度聚酯纤维板制作的1∶10缩尺座椅与剧场、音乐厅座椅的吸声系数及吸声频率特性吻合较好,可较准确地模拟缩尺剧场、音乐厅座椅的吸声量.研究结果为1∶10建筑声学缩尺模型试验中模型材料的选择提供了参考,有利于提高厅堂声学缩尺模型的试验水平.     

混响室搅拌器搅拌速度及工作模式对测试结果的影响

进行了设备在混响室不同模式、不同搅拌速度下的电磁辐射敏感度实验,研究了连续模式下不同搅拌速度对设备敏感度阈值的影响,对连续模式较低转速(1.5 r/min)下与步进模式下的测试结果进行了对比分析。结果表明:混响室处于连续工作模式时,由于较高转速会产生较复杂的电磁环境,受试设备的敏感度会提高;且经对比发现,设备在该模式下的敏感度阈值会低于混响室在步进模式下的测试结果。     

基于三维声强法的吸声系数测量研究

传统的测量吸声系数的方法主要有混响室法和驻波管法,这类方法易受实验条件限制,在实际工程中的应用有一定的局限性。本文中使用四传声器,基于所测量的三维声强的矢量特性,通过前后两次分别测量被测试件和全反射板反射的声强幅值来计算相应的吸声系数大小,提出了一种新的测量斜入射吸声系数的方法;该方法在测量材料吸声系数的同时,还可以测出声波的入射角和反射角。首先进行了三维声强法测量吸声系数的原理分析;然后利用软件对该系统进行数值仿真,探讨了不同频段、不同吸声系数和不同入射角下吸声系数的测量误差;最后,利用该方法对3种材料进行实验测量,将结果与驻波管法测量得到的结果进行对比,并检验其方向性误差。结果表明:该方法在630～4 000 Hz频段内测得的吸声系数与驻波管法测得的吸声系数的误差在±0.02～±0.10间,方向性误差在1°～6°之间;从0°到80°的不同入射角下方向性误差在1°～3.5°之间。     

大型厅堂的建筑声学设计方法研究

研究和探讨了大型厅堂建筑声学设计方法及优化和改进.厅堂音质设计难点集中体现在设计过程中的声场模拟预测结果与实际效果之间存在差异,针对此问题讨论了现有厅堂声学设计过程中存在的不足,从声场计算模型的可靠性、吸声系数的合理选取以及声学结构的实验室准确测量等方面找出关键原因.并对其进行了理论研究和实验统计分析,提出了若干改进和...     

基于倒频谱分析的吸声系数测量的一种新方法

根据吸声材料的反射系数是吸声材料吸声系数的一个重要参数的原理,提出了一种新的测量吸声材料吸声系数的方法。对某一吸声材料进行了实验,并将实验结果与驻波管法测得的结果进行了对比。     

实时动态（RTK）测量系统与城市规划测量的探讨

随着全球定位系统（GPS）技术的快速发展，RTK（Real Time Kinematic）测量技术也日益成熟，RTK测量技术逐步在测绘中得到应用。RTK测量技术因其精度高、实时性和高效性，使得其在城市测绘中的应用越来越广。     

竞争扩散系统行波解的存在性（Ⅱ）

对一类复杂的两种群竞争扩散系统,在系统参数满足一定的条件下,讨论了从一个不稳定平衡态到另一个稳定平衡态之间的单调行波解的存在性。通过构造解在无穷远处的级数表示,进一步改进打靶技巧,并利用单个方程的相关结果,选择恰当的相空间及变量,得到了竞争扩散系统单调行波解的存在性,并给出了解的波速估计。     

（A,B）-量子测量

引入了（A,B）-量子测量的概念,建立了（A,B）-量子测量与以A,B为下、上界的g-框架之间的等价关系,并得到它的直和与乘积运算的一些性质。引入了（A,B）-量子测量的对偶量子测量与测量框架算子,给出了典型对偶的构造方法,通过（A,B）-量子测量,得到了量子态的重构公式。     

测量新技术（3S）在工程测量中的运用及展望

随着测绘仪器和测绘新技术的日新月异,工程测量这一古老的学科也得到了飞速的发展。工程测量通常是指在工程建设的勘测设计、施工和管理阶段中运用的各种测量理论、方法和技术的总称。内容主要分为控制测量、地形图测量和工程放线等3大部分。本文详细探讨了工程测量中的数字化成图手段、3S技术、数字摄影测量技术等现代化新技术在测量工程中的应用。     

具边界层性质解的存在性与稳定性（Ⅱ）

利用上下解方法和隐数定理构造了在ｎ（ｎ≥２）维情形下含小参数的反应扩散方程ｕｉ＝ε＾２△ｕ＋ｆ（ｕ，ｘ）ｘ∈Ω，ｔ＞０；ｕ｜ａΩ＝０具边界层性质的定态解。并利用线性化稳定性原理和极限特征值方法说明了这一定态解是稳定的。     

多伦多地区温度与臭氧剖面的激光雷达与SAGEⅡ测量结果比较分析（Ⅱ）

分析结果表明：①2种观测系统的测量结果的误差同多伦多市与SAGEⅡ观测点的纬度差异有很大的关系；②2种观测系统的测量结果均显示，多伦多地区臭氧极大层的臭氧含量与臭氧极大层出现的高度有明显的季节变化特征，这与对流层顶的季节变化一致，且臭氧极大值与极大层出现的高度之间大致存在反相关关系；③1994－1995年期间,由2种观测系统的测量结果计算出的10－45km的平均气柱臭氧量分别为254和275Du(1Du=0.01mm)，两者间的相对误差大约为－10％。     

易变形件测量装置的研制

以夫琅和费衍射原理为依据，在实验的基础上，提出了用激光测量易变形件——薄壁套筒外径的新的读数方法。按本文提出的测量读数方法设计的激光测量易变形件、薄壁件尺寸的装置，具有结构简单、造价低廉、操作方便、测量结果可靠等优点。     

扬子鳄（Alligator sinensis）眼球形态学参数的测量

本文对11条扬子鳄的眼球的各种形态学参数进行了测量。结果表明,扬子鳄眼球形状呈稍扁圆球形;眼球大小与其它鳄类相似,且随年龄增长而增长;角膜在眼球的覆盖面比昼行哺乳类大,比水生哺乳类小;晶状体与角膜比值较小,这表明扬子鳄眼球聚焦能力较差;另外,角膜、巩膜和晶状体的生长关系表明,角膜轴径比巩膜轴径生长快,角膜屈光度随年龄增长而加大,因而成鳄较幼鳄近视。     

心电监护仪心率示值（准确度）误差测量结果的不确定度评定

1.概述 1.1测量依据：JJG 760-2003《心脑监护仪检定规程》。 1.2环境条件：温度（20±10）℃,相对湿度≤80%。 1.3测量标准：心脑电图机、心电监护仪检定仪,输出心率30次/min,最大允许示值误差±1%。 1.4被测对象：心电监护仪心率显示值（准确度）,最大允许误差±5%±1个字。     

浅论GPS（RTK）测量在工程测量中的应用

随着全球定位系统（GPS）技术的快速发展,它的不足也逐渐显现,针对GPS的不足之处,开发了RTK（Real Time Kinematic）测量技术,逐步在测绘中得到了应用,通过RTK技术能够在野外实时得到厘米级定位精度。简要说明了GPS（RTK）技术的基本原理、系统组成及在工程测量中的应用;探讨了GPS（RTK）技术在工程测量中应用的局限性和精度保障。