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相似文献
 共查询到19条相似文献,搜索用时 78 毫秒
1.
给出了AUSM 格式在任意曲线坐标下的形式,将AUSM 格式和三阶精度MUSCL格式融合,并结合LU-SGS隐式时间推进法,对典型双圆弧叶栅无粘跨音速和超音速流动进行了数值模拟.本文计算结果与文献计算结果相符  相似文献   

2.
串列叶栅的轴流式冷却风扇流场计算   总被引:1,自引:0,他引:1  
目的 为满足装甲车辆对风扇的风压和流量的要求,提出一种新的风扇型式,以使冷却风扇在限定的尺寸下,不但风量大,而且风压高。方法 利用欧拉方程对串列叶栅式冷却风扇的流场做了计算。为了得到比较精确的边界值,计算中构筑了贴体计算网格。结果 串列叶栅的风扇叶背流动分离较小,叶片的弯曲度较大,且由于叶栅马赫数曲线分布较饱满,使懈扇静压的较大提高。结论 理论研究为后续的实验研究提供了技术基础。  相似文献   

3.
在航空发动机轴流压气机流动通道中为提高流场品质在高低压转子之间常会引入串列叶栅结构,叶栅上游叶片的转动会引起串列叶栅流场的动态入流(非定常入流)效应。动态入流会造成流场强烈脉动,影响串列叶栅的性能,研究动态入流串列叶栅流场的特性具有重要的工程意义。为了研究压气机串列叶栅在动态入流条件下的流场运动特性,本文选取了三个不同转子频率,运用UDF(User-Defined Function)实现进口马赫数随着时间正弦变化,进行压气机串列叶栅流场的数值模拟。结果表明动态入流下的串列叶栅流场比恒定来流的串列叶栅流场分离现象更加严重,叶栅流场的流通能力降低,入流频率越低流通能力越差。  相似文献   

4.
轴向相对位置对串列叶栅气动性能影响的数值研究   总被引:6,自引:1,他引:5  
沈淳 《科学技术与工程》2013,13(5):1238-1241
轴向相对位置是影响串列叶栅气动性能的一个重要参数。在保证栅距方向相对位置不变的情况下,运用Numeca对串列叶栅进行数值模拟计算。对比所选取的5种轴向相对位置串列叶栅总体性能和细节流场,得出结论。合理地配置串列叶栅前后排叶片轴向相对位置,使其狭缝射流作用更为明显。逆压力梯度降低,附面层增长缓慢。二次流强度降低,前后排叶片尾迹掺混程度减弱,通流能力和扩压能力增强,总压损失降低。  相似文献   

5.
该文基于雷诺平均三维Navier-Stokees方程及k—ε模型,采用高精度的有限体积TVD格式以及多重网格Runge-Kutta时间推进算法对在超声速有攻角条件下带尾翼/弹翼的弹箭绕流与喷流干扰流场进行了数值模拟。获得了绕流和喷流相互干扰的波系结构,以及弹翼与尾翼、弹翼/尾翼与弹体相互作用的复杂流场,分析其流动现象,揭示了流动规律,为火箭导弹合理的气动布局提供依据。  相似文献   

6.
以高负荷风扇的末级静叶为研究对象,提出一种扇形叶栅实验方法,可以在不考虑动叶的情况下模拟静叶在压气机级内的进口气流条件,从而实现真实的静叶性能研究。利用数值模拟方法分析该方法的可行性,然后对静叶的气动性能展开详细研究,分析不同来流马赫数下的静叶流场参数。结果表明:本文提出的实验方法可以为静叶提供接近真实动叶出口条件的气流参数,该研究静叶的方法用于实验是可行的。对静叶的气动性能分析发现,进口马赫数变化对静叶中径附近20%~60%叶高影响较大,尤其是40%叶高处流场结构和参数受来流马赫数的影响最大。  相似文献   

7.
应用一种高效,可靠的数据方法来模拟叶轮机叶栅内部的实际流动,获取大量真实的流动信息,据此,在工程上可以总结出各种实用的规律,这样,可以为现代叶型设计提供一种快速,可靠,实用的途径,数值试验表明:用文中提出的二阶精度隐式矢量单步差分格式求解叶栅的跨音流场,具有精度高,稳定性好,计算量少,收敛快等优点,在流场的计算中,较好地捕获了激波,与实验比较,结果令人满意。  相似文献   

8.
喷流与超声速主流粘性干扰流场的数值模拟   总被引:1,自引:1,他引:1  
采用二维雷诺平均Navier-Stokes(N-S)方程时具有声速喷流的超声速主流干扰流场进行了数值求解。N-S方程的无粘项采用有限体积法在非结构网格上进行空间离散,通量分裂采用二阶精度的Vanleer格式,紊流粘性系数采用Bald-win-Lomax二层代数紊流模型计算。对当地时间步长进行了粘性修正,并发展了一种基于线化流量的逆风隐式格式以提高求解效率。  相似文献   

9.
为进一步发展更有效的湍流模型,提高对高负荷跨声速压气机流动的数值计算精度,以侧偏平均脉动速度和应变率张量为基础构造了新的侧偏平均脉动速度(partial average fluctuation velocity, PAFV)湍流模型。在使用Python计算机语言进行编程计算过程中,将流动控制方程在一般曲线坐标系下变换后,采用有限差分方法进行空间离散。方程对流项采用Steger-Warming通量向量分裂法,扩散项采用中心差分格式离散,时间导数项采用具有TVD(total variation diminishing)性质的二阶Runge-Kutta法离散。使用该湍流模型对德国航空航天研究试验院的L030-4叶栅亚声速和超声速流动进行了计算,在进行网格无关性研究基础上,获得了流场压力等值线云图、马赫数等值线云图,压力系数分布等结果。计算显示侧偏平均脉动速度在激波附近区域受到明显抑制,避免了激波附近区域出现过大的湍流黏性。数值计算结果与实验符合比较好,初步验证了PAFV湍流模型可以有效地模拟该类型的叶栅流动。  相似文献   

10.
为了探究实验所得栅前平均Ma的准确性,即与中间截面真实的栅前平均Ma的差异,以某平面叶栅风洞实验段为模型,使用数值模拟技术对叶栅实验器进行全场模拟,得到实验所得栅前平均Ma是不准确的;表现在:使用实验方法得到的栅前平均Ma变化的没有中间截面处直接得到的栅前平均Ma剧烈,而且使用实验方法得的栅前平均Ma低于中间截面处的栅前平均Ma。  相似文献   

11.
通过求解不可压缩流体RANS方程,对叶栅梢部与壁面之间的粘性流动进行数值模拟,计算模型基于Chorin的人工可压缩性方法,采用Baldwin-Lomax零方程湍流模式封闭控制方程组,针对间隙流动的特殊性,采用流场分块的方法以提高网络生成质量和计算稳定性,数值计算结构和试验数据的比较表明,该方法能够准确地模拟间隙流动。  相似文献   

12.
液-液旋流分离管湍流流场的数值模拟   总被引:4,自引:0,他引:4  
采用雷诺应力模型(RSM)对一种旋流管内部的单相流动进行了湍流数值模拟。通过数值计算得到了旋流管内部流动的速度矢量分布情况,计算结果与经典文献资料吻合,证明了模型的正确,为进一步数值模拟打下了基础。  相似文献   

13.
连铸结晶器中钢液三维紊流流动的数值模拟   总被引:2,自引:0,他引:2  
针对连铸结晶器中钢液的紊流流动特点,建立了有限元求解这一限定空间射流的三维紊流时均场的方法,用水模拟试验结果验证了文中所用模型和计算方法的可靠性,且对实际工况条件下的板坯连铸结晶器中的三维紊流流动进行了模拟计算.其方法可用于分析各种结晶器液池中的流动特征,并为凝固壳厚度的模拟计算和板坯质量控制奠定了基础.此外,指出了前人计算中在边界条件上的不合理性  相似文献   

14.
提出了一种新的求解非定常不可压Navier-Stokes方程的数值方法,在每个时间步长上采用人工可压性技术,通过对动量方程取散度,从而获得离散化的Poisson方程,当关于虚拟时间的迭代过程达到收敛时,便得到了无散速率场,采用该方法模拟了一个纵摇椭圆柱体周围的非定常不可压性流动。  相似文献   

15.
CSP连铸结晶器内三维流场与温度场的数值模拟   总被引:1,自引:0,他引:1  
针对CSP连铸生产状况,采用商业软件PHOENICS对其建立三维数值模型。在三种不同浸入式水口条件下,计算了结晶器内流场、温度场以及高拉速对流场与温度场的影响。其结果可为CSP连铸水口及其工艺参数的优化提供理论依据。  相似文献   

16.
用数值计算方法研究离心叶轮内流场的三维粘性流动.在流场计算中,利用有限体积法对三维N-S方程组进行差分离散,并应用SIMPLER算法来求解.在流场计算的基础上,应用速度矢量图等后处理方法来显示和研究湍流的存在与发展.并将数值模拟的结果与实验数据进行对比和分析.两者相符表明了该数值模拟的有效性.  相似文献   

17.
基于Galerkin有限元方法的射流泵流场数值模拟   总被引:4,自引:0,他引:4  
以原参数形式的Navier-Stokes方程为基础,采用Galerkin有限元迭代解法和时间推进解法,在Baldwin-Lomax二层代数湍流模型下,对射流泵内部轴对称流场进行数值模拟,求解过程中引入波阵解法,提高了计算效率;采用混合插值函数避免了压力振荡;采用简化迎风有限元技术,避免了解的非物理振荡和发散,以大峡大电站顶盖排水射流泵为实例进行计算分析,得到了全流场的速度、压力分布,与实验结果基本一致。  相似文献   

18.
T-型绕流问题是一种典型的含回流的复杂湍流流动问题,具有一定的学术与工程意义。该文用Navier-Stokes方程组结合k-ε湍流模型数值模拟了这种流动,并与实验数据进行了详细对比。结果表明,壁面压力和时均速度场的预测精度是令人满意的,湍流量预测值的变化趋势和实验值一致,但在数值上有差异。文中指出了造成数值预测值与实验值差异的主要原因。  相似文献   

19.
离心叶轮内三维紊流流动数值模拟   总被引:8,自引:0,他引:8  
采用RNGk-ε模型对Ghost离心叶轮内三维紊流流动进行数值模拟,与实验结果对比表明,在叶轮进口截面处,流体高速区位于盖侧与压力面交附近,随流体流动高速区沿轮盖逐渐向吸力面侧移动;在第三截面上,即当流体由轴向向径向转过58℃,计算结果准确预测到吸力面与轮盖交角区域内的尾迹流动;在第四、五截面上尾迹区逐渐扩大,且尾迹中心位置沿轮盖向压力面移动,这与实验结论相吻合。  相似文献   

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