弥散供氧流动特性及其富氧效果

研究了大空间局部圆形出氧口弥散供氧流动特性及其富氧效果.弥散供氧轴向最大速度和氧气轴向最大浓度均随轴向距离增加而衰减,且在轴向x=0~0.6 m范围内具有很大速度梯度和浓度梯度.不同出流速度下弥散形成的富氧区域形状是相似的,较小管径下富氧区域下游的浓度轮廓更接近“半椭圆”形,弥散范围更大;拟合得到富氧区域外边界扩展半宽度随轴向距离变化的关系式及富氧面积随出流流量变化的关系式.相同流量的富氧采用双出氧口弥散形成的富氧面积比单出氧口弥散形成的富氧面积减少约10%;相同流量的富氧以6 mm管径弥散形成的富氧面积比8 mm管径的富氧面积增加约10%.     

高原低气压环境室内富氧的安全氧气体积分数上限

为了解决高海拔地区的富氧安全问题,通过实验模拟高原低气压环境,研究了滤纸、棉布和涤卡在富氧环境下燃烧速度的变化情况. 由实验可得,氧分压不变时,随着海拔的升高,材料的燃烧速度显著加快. 结果表明,在高海拔地区,富氧到与一个标准大气压中氧分压一致,会产生火灾危险. 通过对实验数据的分析,得出了高原低气压环境下室内富氧的安全氧浓度上限.     

飞机供氧原理与结构

12 km以下高度供氧方式包括肺式供氧、等压呼吸、氧浓度随高度自动调节、安全余压和应急供氧;12 km以上高度采用加压供氧.氧气调节器是供氧系统的关键控制器,它可以随环境压力和飞行员呼吸的变化,按相应的高度进行不同的供氧方式,供给飞行员一定压力、流量和含氧浓度的混合气或纯氧.     

膜法富氧空气用于异长叶烯催化氧化研究

采用自制的聚二甲基硅氧烷/聚砜(PDMS/PSF)复合膜制备富氧空气,用于异长叶烯催化氧化,主产物为异长叶烯酮.通过实验,对富氧膜的性能进行了表征,并考察了富氧空气的氧浓度和富氧空气的流量对催化氧化反应的转化率及产率的影响,结果表明转化率随氧浓度和气体流量的增加而增加,而主产物的产率并不随氧气浓度同向变化,其中在31.0%O2氧浓度和37.5 mL/min气体流量下可获得较为理想的产率和转化率.反应体系中无有机溶剂参与,后续分离操作简便,同时避免了溶剂气味对产物香气的污染,反应体系对环境友好.     

采空区开区注氮防灭火的数值模拟研究

用迎风有限元法求解了采空区气体渗流方程和氧气的渗流-消耗-弥散方程,用图象显示了注氮时采空区的流态、氧浓度分布变化的流体力学过程和注氮防灭火机理.注氮气能改变采空区的漏风流态,并以氮气等量抑制工作面向采空区的漏风,减少了向采空区的供氧.在采空区的入风隅角处顺流注氮,有利于氮气沿漏风流势移动.注氮流量与氧的惰化浓度线位置近似呈反比例关系.给出用数值模拟确定注氮流量的方法.图7,参8.     

厂区外网供氧管道系统设计

我厂氧气使用量大,但前期用氧主要依靠氧气瓶或者氧气汇流,效率低下且安全性差,采用供氧管道的方式,效率高及安全保障高,本文以此为基点,介绍厂区外网供氧管道系统的设计要求,设计数据的选取,氧气设计流量和主要设计步骤,包括：氧气管道系统的管线布置及管材选用,管径及管壁厚,氧气管道系统的压力试验等。     

富氧吹炼技术在冶炼系统的实践研究

富氧吹炼对冶炼厂来说还是新鲜事物,所以试车的安全性非常重要。通过一系列的培训,使转炉操作人员认清富氧吹炼的意义,懂得富氧中的不安全因素,学会标准的操作规程和开、停车顺序,可为试车顺利进行奠定基础。但将富氧吹炼具体应用到炼镍转炉生产,还需要不断摸索,需要炉长在实践过程中总结摸索出一套最佳的操作方法。下面以冶炼厂实践为例。1.试车数据6月18日试车后,由于氧气站用400m3制氧机供氧气,供应不足,所以暂时停止。6月24日,公司购进液氧后,氧气供应充足,开始以24%浓度富氧,氧气流量650m3/h。7月2日,只在白班实施富氧,并根据电炉冰铜面、转炉炉况具体确定是否富氧。7月6日,氧气浓度提高到25%,流量750m3/h。为获取数     

高炉炉前供氧与安全控制系统及其计算机控制

在分析高炉富氧喷煤对炉前供氧系统的要求之基础上,研究开发了高炉炉前供氧与安全控制技术。所研制的我国首台高炉炉前供氧及安全控制系统可分别在氧煤枪和风口出现事故时对单支管进行断氧吹氮保护。为了满足不同等级高炉的要求,进行了系列化设计并采用计算机控制,可以实现参数设置,系统监控、流量及压力显示和记录。     

高炉氧煤枪富氧喷煤氧煤混合特性

研究了高炉采用氧煤枪富氧喷吹煤粉时氧气与煤粉的混合特性，在直吹管内，氧浓度和煤粉浓度在横截面上类似高斯分布；沿轴线按指数规律衰减；并可分别形成局部富氧区域和煤粉富集区域，分析结果表明，这两个区域可以基本匹配，但难以严格地重合，改变氧煤枪结构可以改变局部富氧区域和煤粉富集区域的大小和匹配状况；调节氧煤枪位可以按工艺要求改变它们在直吹管中的位置。     

高海拔隧道施工氧含量变化及供氧方法

论文针对高海拔隧道低压缺氧威胁施工安全的问题,基于氧气质量守恒和等效气管氧分压两种方法分析了高海拔隧道施工供氧标准,并在海拔4232m的雀儿山隧道开展洞口与掌子面温度、气压和氧含量长期监测。结果表明：实测洞口氧气密度比理论分析低4.93%,而实测气管氧分压比理论分析低0.6%,等效气管氧分压方法更适用于高海拔缺氧程度预测。洞口与掌子面温度和大气压力呈夏季高、冬季低的季节性波动,隧道掘进1500m以后,在保证良好通风条件下,掌子面比洞口气管气氧分压平均低0.46kPa,随着推进距离继续增大,气管氧分压降低不明显。现场测试发现弥散式供氧方法能够有效增加施工区域的氧气含量,但供氧需求量大,施工建议采取弥散式供氧、个人携氧与移动式吸氧车供氧相结合的方式,保障隧道施工人员的氧气需求。     

PID控制在高炉富氧流量调节中的应用

本文着重针对高炉鼓风氧气流量手动控制不稳定,无法满足高炉正常生产的问题,进行多方位、多角度的分析。利用PID控制技术实现富氧流量的自动调节。实践表明PID控制达到了对富氧流量自动调节和稳定控制的目的。     

家庭氧疗对缓解期慢性阻塞性肺疾病的疗效分析

目的 探讨家庭长期氧疗(LTOT)对慢性阻塞性肺疾病(COPD)患者的疗效.方法 将我院同期住院病人随机分为治疗组和对照组各45人,治疗组患者定时供氧,给予15 h/d以上的氧疗,应用压缩氧气、鼻导管给氧法,氧流量2 L/min.两组治疗周期均为1年,对两组病人进行连续1年追踪随访,根据病情1-3个月随诊1次,全部患者治疗前后复查血气分析、肺功能.结果 晚期COPD患者缓解期行长期LTOT,VC、FVC、FEV1明显改善,长期氧疗组治疗后动脉血氧分压水平上升,与治疗前比较,差异均有显著性意义,而且与对照组比较也有明显提高,差异有显著性,动脉血二氧化碳分压下降,与对照组差异显著性.结论 合理使用LTOT可提高肺泡内氧分压,增加氧弥散能力,增加组织供氧,降低肺动脉压力,减轻呼吸困难程度,提高生活质量.     

民用飞机高原航线用氧需求分析

本文针对某机型高原航线氧气系统改装,以45分钟的应急下降剖面为出发点,根据适航条例和TSO规定对用氧量和流量的要求,计算机组和乘员的用氧需求,并以此为基础给出氧气系统的高原航线技术更改方案。     

运河煤矿13_下04综放面采空区自燃危险区域划分

针对运河煤矿煤层的自然发火倾向,采用真空泵抽气法和埋设热电阻测定法对采空区气体成分进行测定,掌握了氧气浓度随工作面推进的变化规律.借助测定的氧浓度反推出了采空区漏风强度变化规律.根据获得的氧气浓度、漏风强度变化曲线,利用"三带"划分的极限值法对运河煤矿采空区进行了"三带"划分,并根据工作面实际推进速度确定出自然发火区域为采空区进风侧大于78m的范围.     

基于分子筛制氧机富氧气体组分的检验研究

目的:通过对分子筛制氧机生产的富氧气体组分分析,为分子筛制氧机的注册与监督检验工作做出针对性建议。方法:采集不同工作时长的分子筛制氧机生产的富氧气体,通过气相色谱分析仪测试富氧气体中甲烷、二氧化碳和一氧化碳的含量,利用氧气分析仪测得氧气含量。结果:甲烷、二氧化碳、一氧化碳的含量很小,随分子筛制氧机工作时间变化,波动较小。氧气含量由工作1小时的93.3%变化为工作8小时的93.0%。结论:注册检验过程中,建议在不同时间点多次采集气体样本测试富氧气体的组分,确保分子筛长时间工作生产的富氧气体仍能够满足标准要求;充分考虑一氧化碳的有毒性、危害性,应将"一氧化碳浓度"列入监督检验项目中。     

方形气固流化床中局部颗粒速度实验研究

对FCC颗粒在截面尺寸为368 mm的方形流化床中研究了局部颗粒速度分布的基本行为。实验利用光纤探针测试了三个不同轴向高度的颗粒速度分布和静止床层高度对颗粒速度分布的影响。结果表明:截面局部颗粒速度随表观气速U g的增大同步增加,颗粒速度沿截面分布不均匀。在截面中心区,局部颗粒速度随U g增加而增加,上行颗粒速度增加更为显著。在边壁区,低气速时上、下行局部颗粒速度随U g增加而增加且增幅相近;高气速下局部颗粒速度表现出显著的波动过程。静床高度增加,对上行颗粒速度影响明显,但随着气速增加影响减弱。     

医用即时氧气发生袋

本实用新型是一种应急供氧装置,可用于家庭和边远地区医疗单位.这一装置由贮液室(1)和反应室(6)上下两部分组成.上部贮液室底部有出口(14),由导管(13)、阀门(12)、塑料连接管(11)、导管(10)与下部反应室相通.反应室底部置一多孔隙管形外壳(7),内放催化剂(8),上部分割成交错相通的若干囊管(5),通向出气口(3).囊管内放置塑料管或棍(4),保证囊管畅通.贮液室内放产氧物(2),用反应室颗粒状催化剂.使用时打开阀门(12),产氧物从贮液室流入反应室,通过催化剂发生化学反应产生氧气,氧气通过囊管充分冷却至恒温,并滤除可能的少量产氧物水雾,从出气口(3)可通入洗氧袋进一步净化,然后通入供氧管应用.不用时关闭阀门即可,可多次使用,直至产氧物用完.产氧物用双氧水,在催化剂作用下,化学反应除产生氧气外,副产品只是水.催化剂用颗粒状二氧化锰,避免催化剂的粉尘产生.所以所产的氧气就很纯净,附合医用标准.洗氧袋上有氧气进出管,袋内放清水,进气管口入水中,出气管口与供氧管相连.附图为氧气发生袋剖面图,图中(9)为提环.     

平炉顶吹氧枪的气体动力学研究

通过对平炉顶吹氧枪进行测定和实验研究,闸述了氧枪喷管中气体流动的基本规律,并从理论上导出了与拉伐尔喷管形式相同的直筒喷管流量计算公式,简化了直筒喷管的流量计算。直筒喷管流出的氧气射流中存在着强激波,使射流的滞止压力沿轴向衰减较快。为了减弱氧气射流中激波的强度,研制了一种加工简便的直筒扩张型超音速喷管。实验研究证实,这种喷管和拉伐尔喷管的氧气射流的特性基本相同。文中介绍了这种喷管的性能和设计方法。     

基于化学链制氧的加热炉富氧燃烧系统构建及分析

基于化学链制氧原理构架了加热炉富氧燃烧系统,以解决富氧燃烧氧气来源问题.通过对Co₃O₄氧解耦特性的研究,分析构建系统的可行性.结果表明:Co₃O₄释氧反应平衡氧的体积分数随温度升高而急剧增大,当反应温度为900℃时,平衡氧的体积分数为29.6%;烟气中CO₂,H₂O等成分不会对Co₃O₄释氧过程产生影响;随Co₃O₄与烟气物质量的比的增大,烟气中氧气的体积分数逐渐增大,当物质量的比为1∶1时,950℃下氧气的体积分数可达24.5%;考虑实际生产过程,产量为32t/h的蓄热式轧钢加热炉,富氧率为4%时,Co₃O₄填充量为3.4t.     

低气压不同声环境下人体心率及声感觉评价的实验研究

针对低气压但无明显高原反正症状的海拔高度范围内的不同声环境进行实验研究。有24名在校大学生参与了实验,分别记录他们在低气压下对不同声环境的主观评价指标——声感觉评价以及客观评价指标——心率的变化情况。通过对受试者的声感觉评价值及心率变化的统计分析,认为受试者总体随压力降低以及噪声水平的提高,声感觉评价值升高,同时平均心率上升;但不同声环境下个体反应并不一致,且男性和女性声感觉评价值的变化情况也不一致。