LASIK术后眼球受力变形的有限元模拟研究

用Solidworks绘图软件对眼球建模,然后将几何模型导入到Adina有限元分析软件中,选用粘弹性材料模型,根据实验得到的数据处理导入,对眼球的受力进行模拟分析,模拟基于LASIK术后眼球的实验数据,得到眼球受内压作用和变形的关系。结果表明术后角膜基质层越薄,角膜抵抗变形的能力越差,在眼内压作用下变形也越明显,术后容易发生角膜膨胀;眼压越高,角膜顶点相对边缘的位移越明显。因此,手术必须保留足够的角膜基质层厚度;低眼压的人不适宜用准分子激光手术治疗近视。     

长耳鴞眼球显微结构的观察

用光镜研究了长耳号鸟 (Asiootus)眼球的显微结构 ,同时测量了其眼球的一些光学参数。长耳号鸟的眼球近于筒形 ,角膜径与眼球径的比例为1∶1.45 ;晶状体径与角膜径的比值为1 1.20。巩膜角膜肌、睫状肌发达 ,使其具有很强的双重调节能力 ;虹膜括约肌、瞳孔放大肌能迅速调节瞳孔大小 ;视网膜中视细胞由视杆细胞和视锥细胞组成 ,以视杆细胞占据绝对优势 ,而神经节细胞较少 ,从而使其光敏度提高。该结构充分显示了夜行性猛禽在弱光下搜索定位猎物的适应性特点。     

基于整体眼球膨胀实验及模拟对猪角膜生物力学性能的研究

通过搭建眼球整体膨胀实验系统,改变眼球内的眼内压,对猪角膜生物力学性能进行离体测量,获得角膜顶点位移-眼内压之间的关系。采用板壳理论,计算实验中角膜的弹性模量及应变,并得到角膜的应力-应变曲线。通过扫描电镜及透射电镜的表征,观测角膜的微观形貌,基于角膜的微观组织结构,建立了考虑角膜胶原纤维分布的猪眼球整体膨胀实验的有限元计算模型(Holzapfel本构模型),对膨胀实验进行仿真计算,并分析了角膜组织在不同眼压作用下的力学性能。     

云南西部地区眼后段异物伤分析

目的:探讨云南西部地区眼后段异物伤的原因和手术效果。方法:回顾性分析眼内异物伤患者86例92眼,进行眼球表面定位法后径异物摘出术35例(35眼)和玻璃体切割异物摘出术51例(57眼)。结果:云南西部眼后段异物伤的主要原因为打击伤和爆炸伤。玻璃体切割术异物摘出率高于后径摘出术,96.5%(55/57)对85.71%(30/35)。玻璃体切割术者术后视力明显好于后径摘出术者(P<0.01)。结论:玻璃体切割术是治疗后段眼内异物的理想方法。     

角膜屈光力新公式与近视眼准分子激光角膜原位磨镶术后的角膜屈光力

推导出新的角膜屈光力公式,并以此探讨由近视眼准分子激光角膜原位磨镶术(laser in situ keratomileusis,LASIK)引起的角膜屈光力变化.收集710只近视眼(362例)LASIK术前、术后数据,获得本组近视眼LASIK术后角膜曲率增量(ΔSIMK)与眼总屈光力增量(ΔD)的回归方程:ΔD=1.209ΔSIMK-0.265(r=0.979,P=0.000).由角膜屈光率得出:正常角膜前表面屈光分力F1=K/[1-(n2-n3)/(n3-n1)];后表面屈光分力F2=K/[1-(n3-n1)/(n2-n3)].结合上述回归方程和角膜前表面屈光分力的关系式可以得出近视眼LASIK术后ΔD=1.065ΔF-0.265.结论:LASIK术后的角膜总屈光力:FL=1.135 14KL-0.135 14K;近视眼LASIK术后的角膜总屈光力增量(ΔF)与眼总屈光力增量(ΔD)基本一致;LASIK术后,常规角膜曲率测量仪测出的仅为角膜前表面曲率,不能代表整体的角膜曲率;近视眼LASIK术后的角膜总屈光力小于角膜曲率测量值;该角膜屈光力公式计算过程简单、结果可靠,具有实用价值.     

应用脱水保存的角膜片进行同种和异种表面角膜镜片术的实验研究

用纯甘油脱水保存１５～１２０天的人、猴角膜片进行了３例人给猴，５例猴给猴表面角膜镜片术，结果２例人给猴，４例猴给猴的表面角膜镜片术后获得透明愈合；２例因层间上皮植入而失败，观察时间３～２４个月。于术后３、６和２４个月对实验动物角膜作了光镜观察、证实表面角膜镜片的上皮及基质内的角膜细胞被受主所替代，其结构与正常角膜相仿。     

扬子鳄（Alligator sinensis）眼球形态学参数的测量

本文对11条扬子鳄的眼球的各种形态学参数进行了测量。结果表明,扬子鳄眼球形状呈稍扁圆球形;眼球大小与其它鳄类相似,且随年龄增长而增长;角膜在眼球的覆盖面比昼行哺乳类大,比水生哺乳类小;晶状体与角膜比值较小,这表明扬子鳄眼球聚焦能力较差;另外,角膜、巩膜和晶状体的生长关系表明,角膜轴径比巩膜轴径生长快,角膜屈光度随年龄增长而加大,因而成鳄较幼鳄近视。     

前房上皮植入性囊肿手术切除7例分析

前房上皮植入性囊肿系由角膜、角膜缘部位的外伤或内眼手术引起,以角膜上皮为多见,在前房内逐渐生长,甚至充满前房,产生瞳孔变形、虹膜睫状体炎、周边虹膜前粘连、继发性青光眼等,造成视力下降、疼痛等症状,严重者需摘除眼球以改善症状[1]。随着眼显微手术普及,手术技术提高,前房上皮植入性囊肿在临床上已不多见。现把近些年来我院7例前房上皮植入性囊肿应用手术切除的病例报告如下。1资料与方法(1)临床资料:2001年至2005年10月共收治7例前房上皮植入性囊肿患者,男5例,女2例。其中角膜穿通伤清创缝合术后6例、白内障囊外摘除术后1例。角膜穿…     

异种表面角膜镜片术和异种穿透性角膜移植术后血清特异性抗体的变化

采用敏感的酶联免疫吸附试验，对４例异种表面角膜镜片术和３例异种穿透性角膜移植术（鹅给猴）术后血清特异性抗体水平的变化进行了动态的观察。发现表面镜片术组于木后第１周出现特异性抗体，术后第３周达高峰，第４周明显下降，穿透性角膜移植术组也于木后第１用出现特异性抗体，第６周达高峰，术后第８周开始下降。临床观察发现４例表面角膜镜片术的木眼于术后１８～２５天出现角膜新生血管，并侵入植片的周边部，拆线后３例术８眼角膜新生血管消退，植片透明，１例因层间上皮植入角膜新生血管未消退，植片轻度水肿混浊。３例穿透角膜移植术的术眼于术后１４～１７天出现角膜新生血管，术后６周植片完全混浊。以上结果表明不仅新鲜角膜组织能诱发受主的体液免疫反应，经过冷冻切削的角膜组织也能诱发机体的体液免疫反应。     

影响LASIK手术前后眼压和眼压差的因素

目的:探讨准分子激光原位角膜磨镶术(LASIK)手术前后眼压和眼压差的影响因素。方法:对271例行LASIK治疗且资料完整的近视眼患者进行研究,分析患者的性别、眼别、年龄、裸眼视力、术前眼压、近视度、散光度、术前中央角膜厚度和术中角膜切削厚度对LASIK术后眼压和手术前后眼压差的影响。结果:单因素相关分析表明LASIK术后眼压与性别、术前眼压、角膜切削厚度、裸眼视力和近视度呈显著性相关,而多因素分析仅发现前4项与其显著相关,其中术前眼压是最重要的相关因子。而单因素分析发现LASIK手术前后眼压差与性别、角膜切削厚度、术前视力、近视度和中央角膜厚度呈显著性相关,多因素分析则仅前2项和中央角膜厚度与其显著相关,其中角膜切削厚度是最重要的预测因子。结论:术前眼压,而不是中央角膜厚度是预测LASIK术后眼压最重要的因素。而性别和角膜切削厚度是术后眼压和手术前后眼压差的共同影响因素。     

基于3D-DIC方法研究内爆作用下金属圆柱壳体的动态变形特征

针对爆炸容器动态变形的研究,传统方法是采用电阻应变片对某一点的变形进行测量,这种“点应变”测量不能得到结构动态变形的全场数据,并且爆炸产生的带电气体对应变片干扰较大.为克服电阻应变测量的不足,采用双目立体成像的原理对内爆炸载荷作用下的金属壳体动态变形进行测量.获得了直径210 mm、壁厚2.5 mm的金属圆柱壳体在不同TNT当量（20,60,80,100 g）的全场变形.分析壳体的动态变形,拟合了环向、轴向变形和挠度的经验公式,为金属圆柱壳体结构的抗爆设计提供理论依据.     

抛物面形零件冲压成形悬空侧壁圆锥台变形区的应力应变计算

应力和应变的分布情况可以反映出零件在成形过程中的变形特点,它是研究零件冲压成形的基础.采用主应力法推导出了冲压成形过程中旋转抛物面形零件悬空侧壁圆锥台变形区的应力和应变计算公式,以材料为SS304不锈钢的抛物面形零件为算例,得出其应力和应变分布趋势.另外,还计算出了抛物面形零件冲压成形时的应力分界圆直径和应变分界圆直径,其中,应变分界圆直径的计算结果与已有实验数据一致.通过对旋转抛物面形零件冲压成形过程中悬空侧壁圆锥台变形区应力和应变分布的研究,明确零件的成形过程和变形特点,为其冲压成形时内皱曲极限的预报与控制奠定了基础.     

基于相对自由度壳的非线性动态分析

为了简便有效地解决板壳结构的大变形问题 ,针对16节点相对自由度壳单元进行研究。该单元的位移场由壳的中面节点位移和上表面节点的相对位移组成 ,不带有转动变量。所有的研究都是基于完全的三维位移、应力、应变场。利用 Hu- Washinzu变分原理 ,采用拟应变法 ,对应变场另行假设 ,能够改善该单元在大变形情况下的计算精度。通过引入 Wilson非协调模式 ,构造了大变形情况下的拟应变场表达式 ,给出了该单元用于解决非线性动力分析问题的有限元求解方程。算例表明 :该文针对相对自由度壳单元提出的方法及推导的公式 ,能够解决壳的弹塑性大变形动力分析问题     

受内压热超弹性球壳的不稳定性

应用有限变形弹性理论分析了受内压作用的不可压热超弹性球壳发生非对称变形的不稳定性问题.当内压较小时,薄壁球壳发生对称的均匀膨胀变形;当内压大于某一临界值时,产生复杂的非对称变形,其一部分膨胀变形很大,而另一部分仅仅是轻微膨胀,且其形状逐渐远离球形,且此时的变形是不稳定的.厚壁球壳总是发生稳定的均匀膨胀变形.根据球壳的变形曲线,给出了球壳发生不稳定变形的临界厚度.同时,讨论了温度场对球壳变形的影响.     

圆抛物面薄壳在冲击波载荷下变形的实验研究

目的　研究中心固定支撑的圆抛物面薄壳体在爆炸冲击波载荷作用下的变形效应; 方法　将圆抛物面薄壳体置于裸装药柱产生的爆炸场中,测定在不同冲击波载荷作用下壳体表面的变形量,分析了壳体的变形特点和变形规律;通过相似理论将实验研究结果加以推广; 结果　得到了壳体变形量的有关曲线和关系式;结论　该研究结果可以为雷达天线在爆炸冲击波作用下的变形程度分析提供参数;     

45钢轴类零件薄壳淬火的淬透性

在对汽车、拖拉机半轴采用45钢薄壳淬火的基础上,对45钢不同直径的圆柱试样进行了喷水淬火试验。结果表明:采用喷水强烈冷却,在一定的直径范围内,薄壳淬火硬化层深度基本上与工件直径无关。还对薄壳淬火冷却过程进行了粗浅的理论分析。     

压电层合板壳剪切变形理论

提出了一种压电层合板壳的一阶剪切变形理论,采用Ｈａｍｉｌｔｏｎ原理、压电理论和层合板壳的一阶剪切变形板壳理论,推导了压电层合板壳系统的运动方程,根据一阶剪切变形理论,得到压电压合壳的应变位移关系;并由复合材料板壳的广义内力公式和压电本构关系,导出压电层合壳的广义内力－位移－电场关系;利用Ｈａｍｉｌｔｏｎ原理进行了变化推导,得到压电层合板壳剪切变形理论的运动方程,以及力学和电学边界条件。该理论可应用     

Dynamical simulation of cornea deformation in laser surgery

A dynamical simulation method is presented to model the cornea deformation in surgery of laser thermokeratoplasty. The virtual cornea is constructed as a mass-spring system. The corneal surface tension is simulated by damping spring stretch between mass points on the cornea model. The aqueous humor in the eyeball is modeled as ideal gas, and the intraocular pressure is simulated by gas pressure. The coagulation force is exerted on each photocoagulation spot to demonstrate its collapse caused by the condensation of corneal soft tissue irradiated by laser. An extra viscous drag force is added to each mass point to weaken the mass point oscillation. The use of the effective time-corrected Verlet integral method brings about flowing and stable dynamic simulation procedures. The simulation results show that, comparing to the undeformed model, the curvature of the region between the optical center and photocoagulation spot increases obviously. Moreover, the shape of the deformed virtual cornea is much similar to that of the real cornea after surgery.