铸造空冷模具钢不同淬火回火温度下的组织与性能

通过研究了含０．５２％Ｃ,２．８％Ｃｒ,１．５％Ｍｏ,０．５％Ｖ的中碳铸造空冷贝氏体钢,尺寸从１００ｍｍ×２００ｍｍ×１２０ｍｍ铸锭到１０ｍｍ×１０ｍｍ×５５ｍｍ冲击试样,空冷后都能获得以贝氏体为主的组织,其最佳热处理工艺为加热１０５０℃,保温４０ｍｉｎ,空冷淬火,再２００℃回火２ｈ,然后空冷,其冲击值可达２９．１５Ｊ／ｃｍ２,弯曲强度可达１１８１．８ＭＰａ,洛氏硬度达５９．２。     

高强韧低合金冷模具钢研制成功

为解决CrWMn、Cr12型冷模具钢等因强韧性低造成的模具溃刃、断裂、早期失效的问题,我校机械工程二系金材教研室孙培祯教授等于1986年开始,经过两年的努力,研制出一种新型冷模具钢“高强韧低合金冷模具钢”6CrNiMnSiMoV(简称GD钢),1988年已在全国电子、机械、邮电、轻工、航天等部门几十家工厂试用,仅14个使用厂和一个生产厂的统计,总计效益超过500万元。     

积极开展冷模具钢方面的科学研究

在毛主席的“教育必须为无产阶级政治服务,必须同生产劳动相结合”方针的指引下我们金相热处理教研组坚持“教育要革命”,采取多种形式开门办学,努力把金相热处理专业办成无产阶级专政的工具,为国家培养有社会主义觉悟的有文化的劳动者;同时,为促进我国科学技术的发展,为逐步建立教学、科研、生产三结合的新体制,适当地安排了部分人力,积极而又持续地开展科学研究工作。几年来,我们遵照毛主席的“独立自主、自力更生”和“打破洋框框,走自己工业发展道路”的伟大教导,坚持科学研究为国民经济服务,立足于国内资源,大力开展了冷模具钢、冷挤压用钢、基体钢、低合金高速钢等方面的研究工作,在生产工厂、使用工厂的广大工人和技术人员的大力支持、紧密配合下,取得了一些成绩。 从大量的试验结果来看,我们研制的含铬少的高耐磨冷模具钢,它的机械性能和耐磨     

直接空冷系统

空冷系统在火电设计中是一个非常重要的设计技术,本文对空冷系统进行了简单概述,并阐述了我院在承担新疆火电项目中所运用的直接空冷系统技术方案。     

高强韧性冷模具钢65Nb扩大推广应用

我院金材教研室和大冶钢厂共同研制的高强韧性冷模具钢65Cr_4W_3Mo_2VNb(简称65Nb),1979年通过鉴定,1981年荣获国家科委三等发明奖。近三年来,在推广应用方面又取得了显著成效。     

直接空冷防冻探析

直接空冷系统是当今火电厂发展的方向,经过数年的应用,通过对设备结构的不断改进、防冻措施的广泛应用,极大地减少了冬季供热机组空冷散热片冻裂现象的发生。着重阐述了直接空冷系统防冻的原因及采取的防范措施。     

直接空冷机组空冷系统运行问题分析及对策研究

直接空冷技术是直接利用环境空气作为介质对发电机组进行冷却的技术,在缺水地区将成为未来空冷系统的重要发展方向,同时系统运行的效果受环境中风速、风向、环境温度等因素的影响,因此在直接空冷系统运行过程中一定要制定相应对策,从而保证直接空冷机组的安全、可靠、经济的运行。本文介绍了直接空冷机组空冷系统运行中存在的几种常见问题,并针对每个问题提出相关的解决对策。     

300MW空冷机组空冷翅片脏污的原因及对策

以山西漳泽电力股份有限公司河津发电分公司300MW空冷机组实际运行情况为例,分析了该类空冷机组比同类型湿冷机组背压高、煤耗大的原因,指出只要解决空冷翅片脏污的难题,就能明显改善机组运行的经济性。     

高强韧低合金冷模具钢6CrNiMnSiMoV的力学性能

高强韧低合金冷模具钢6CrNiMnSiMoV(CD钢)具有合金元素含量少、成本低、热处理工艺简便等特点,为充分发挥其性能潜力,本文对其力学性能(硬度、强韧性、耐磨性)进行了综合研究.与常用的冷模具钢CrWMn和Cr12MoV及日本专利钢号SX105V和苏联研制的56的相应的力学性能进行对比试验也是有意义的.     

直接空冷机组空冷散热管束冬季冻结原因分析及防范措施

本文结合几个电厂冬季空冷系统的实际运行情况,对引起空冷散热片冻结的原因进行探讨。针对空冷散热片冻结的几个主要原因逐一进行分析,并提出相应的防范措施。结合实际运行经验,力求通过一些简单、实用的方法,解决冬季直接空冷机组散热片冻结的问题。     

直接空冷系统防冻措施

根据直接空冷系统的一般防冻措施，提出了适合本工程的直接空冷系统的防冻措施，包括翅片管的设计、空冷凝器形式的设计、不凝气体的抽出、风量的合理控制以及空冷系统的防冻保护控制     

沿空掘巷围岩变形特性

一般认为沿空掘巷掘进期间的围岩变形可分为减速和稳定变形两个阶段。实际观测发现，上述两阶段之前尚有一加速变形阶段。加速阶段的长短取决于应力与长期强度的比，它体现了围岩变形的剧烈程度，可作为衡量巷道稳定性的一项综合指标。沿空掘巷有一些特有的技术因素影响其围岩变形。本文给出了沿空掘巷围岩变形的表达式，并认为用长期强度理论说明和处理岩石变形、破坏问题，更具有一般性和更符合工程实际     

300MW直接空冷机组空冷岛的防冻措施

火电厂空冷机组空冷系统冬季凝结水的过冷很容易因结冰导致空冷散热器的堵塞,尤其是启停机过程中以及低负荷运行状态下,空冷防冻措施就显得尤为重要。本文就300MW空冷机组过冬的实际情况进行介绍,为同类型机组运行提供借鉴。     

空冷汽轮发电机制造工艺介绍

本文介绍了空冷汽轮发电机制造工艺方法和结构特点,并以空冷135WM汽轮发电机为例,详细介绍制造工艺过程。     

电站空冷系统最佳尾部参数

本文根据热经济学原理,确定了空冷机组的电站初始温差、空冷器水速和迎面风速优化计算的目标函数——年度化计算费yy=CO_f CO_6 (β_T γ_T)CI_T (β_H γ_H)CI_H并依据空冷器传热原理、冷却塔空气动力理论以及多元回归统计方法导出目标函数的解析表达式.然后,以表面式冷凝器的间接空冷系统为对象,结合国产N200-130/535/535型汽轮机对空冷系统尾部参数ITD、V_w 和V_(NF)进行优化计算.并对四种不同型号的冷却元件进行比较,获得了最佳尾部参数.优化计算结果表明:气温t_a 对ITD_(OPT)、V_(w.OPT)、V_(NF.OPT)的数值在相当广阔的范围内影响不大,气温自6.5℃至30℃范围内,可采用ITD_(OPT)=28℃,V_(w.OPT)=0.8m/s,V_(NF.OPT)=2.28m/s.空冷元件不同,最佳尾部参数略有改变,而以P6×3-2010/87-16型冷却元件效果最好.文中提供的尾部参数优化目标函数以及优化计算的数值方法,原则上也适用于其他空冷系统.所取得的优化结果对海勒系统有直接参考价值.     

空冷变频器自启动的优化设置

以山西大唐国际临汾热电有限责任公司火力发电厂为例,分析了火力发电厂因启动大容量高压电动机及380V母线切换时的母线电压波动,造成空冷机组空冷岛冷却风机变频器跳闸停运的原因,提出了优化热控逻辑、变频器设置及控制回路改造的整改措施.     

电厂间接空冷控制系统的设计

电厂采用间接空冷系统在节水方面有显著的效益。介绍了2X200MW间接空冷机组控制系统的设计。     

大型火力发电厂空冷系统应用分析

通过对大唐八0三发电厂拟扩建工程空冷系统的分析论述,探讨了我国节能减排工作在大型火电企业中的重要地位,详细阐述了空冷技术的选型应用对电厂乃至对全社会的作用,重点解决了电厂长期运行的安全可靠性和综合效益。     

高耐磨冷模具钢120Cr4W2MoV的研究

我们研究了一种少铬的高耐磨冷模具钢120Cr4W2MoV,用于代替Cr12型高碳高铬钢。这种钢的冶金生产工艺比较简便,共晶碳化物量少。钢的锻造温度范围比Cr12MoV钢稍窄,但锻造工艺不难掌握,退火后的硬度可以满足切削加工的要求。 这种钢可以采用低温淬火、低温回火和高温淬火、高温回火等不同热处理工艺,均可以得到较高的硬度和良好的机械性能。经过适宜的热处理,这种钢的机械性能优于Cr12MoV钢。钢的淬透性高,淬火操作简便。 生产实践证明这种钢的变形量很微,容易控制,耐磨性为Cr12型高碳高铬钢的3—4倍,有可能全面代替Cr12型高碳高铬钢以满足模具和其他方面的要求。