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1.
用循环氧化法研究了Fe-28Al-5Cr-0.1Zr(at%)和Fe-28Al-5Cr-0.5Nb(at%)金属间化合物的高温氧化行为.结果表明,含Zr的Fe3(Al,Cr)金属间化合物在800℃、1000℃、500h循环氧化后形成一个独特的晶须状氧化物层,微量Zr能增加氧化物层与基体金属的粘附性,从而提高了该合金的高温抗氧化性能.而含Nb的Fe3(Al,Cr)金属间化合物在1000℃、350h循环氧化后形成多孔的卷绕状形貌,对Fe3(Al,Cr)金属间化合物的高温抗氧化性没有改善. 相似文献
2.
利用金相、电子探针、X射线衍射、萃取碳复型、金属薄膜等方法,对汽车用热镀锌板的镀层结构进行了形貌观察和相分析.结果表明,镀层可分为三层:紧贴着基体是Fe-Al层,它是由Fe-Al金属间化合物组成;中间层是Fe-Zn层,它是由Fe-Zn金属间化合物及Fe-Al-Zn三元系金属间化合物组成.最外层是Zn层,但混有Fe-Zn金属间化合物. 相似文献
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2024铝合金涂覆Ni,Fe和Cu激光表面合金化 总被引:2,自引:2,他引:0
研究了2024铝合金涂Ni、Fe和Cu激光表面合金化,结果表明,在分别涂有Ni、Fe和Cu的合金层,分析形成了Ni3Al,Fe3Al,FeAl和Cu9Al4等金属间化合物,由于各种金属间化合物的形成,在合金化层与基体之间形成了无孔洞、无夹杂的冶金结合使金表面硬度提高2-3倍。 相似文献
4.
Ferron逐时络合比色法将湿法制取的Fe(Ⅲ)+Al(Ⅲ)共聚物区分为三种不同的形态,即[FeⅢ、Al(Ⅲ)](a),[Fe(Ⅲ)+Al(Ⅲ)](b)和[Fe(Ⅲ)+Al(Ⅲ)](c)。(+)表示共聚)。(a)为铁、铝的单核化合物,瞬时即可与Ferron试剂反应完毕;(b)为铁,铝的低聚物,与Ferron试剂逐时进行反应;(c)为铁、铝的高聚物,基本上不与Ferron试剂反应。实验结果表明,湿法制备的*[Fe(Ⅲ)+Al(Ⅲ)]共聚物的水解-聚合较单Fe(Ⅲ)和Al(Ⅲ)的水解-聚合过程快得多,经过4天的熟化后,(b)形态逐渐转化为(c),(b)消失,(a)形态的含量略有减少。 相似文献
5.
用循环氧化法研究了Fe-28Al-5Cr-0.1Zr(at%)和Fer-28Al-5Cr-0.5Nb(at%)金属间化合物的高温氧化行为。结果表明,含Zr的Fe3(Al,Cr)金属间化合物在800℃、1000℃、500h循环氧化后形成一个独特的晶须状氧化物层,微量Zr能增加氧化物层与基体金属的粘附性,从而提高了该合金的高温抗氧化性能。而含Nb的Fe3(Al,Cr)金属间化合物在1000℃、350h 相似文献
6.
讨论了Al基合金在高温相变储能过程中Fe的扩散及其控制,所用的储能元件是由耐热的Fe-C合金作外壳和Al基合金作内核所组成的。在800℃高温服役时,Fe将在Al液中进行扩散,导致储能材料热物理性能下降,使用寿命缩短。采用化学分析、金相检验、能谱分析和X射线衍射等手段,研究Fe在Al基合金中的扩散;观察到一系列的Fe-Si-Al金属化合物,探讨了储能元件的分层问题和Si含量对非沉淀层Fe含量的影响。 相似文献
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采用喷射共沉积法制备了Al-Fe2O3及Al-CuO复合体,Fe和Cu的质量分数分别为9.60%和5.50%.在热处理过程中,随着温度由600℃升高到800℃和1000℃,Fe3O4按Fe3O4FeOFe顺序被还原,得到Al-Fe/Al2O3复合材料,其中Fe以Al13Fe4相及AlFe相形式存在.Al2O3粒度为2~4μm均匀分布在基体中.Al/CuO复合体在900℃处理后,形成Al-Cu/Al2O3复合材料.文中对显微结构形成、反应进行的过程作了分析. 相似文献
9.
对喷射成形+轧制Al-Pb/Al/Steel复合板材进行了热处理,用SEM观察了Al-Pb/Al及 Al/Steel界面的变化.结果表明:复合轧制后Al-Pb/Al及Al/Steel界面达到了良好的界面初结合; 复合板材热处理后,Al/Steel界面在480℃/1h+300℃/3h的热处理后产生了FeAl金属间化合物. 相似文献
10.
在700℃与850℃的高温下,Fe3Al金属间化合物表面形成了Al2O3保护膜,使其抗氧化性能远优于不锈钢,2%Cr(原子百分比)加入Fe3Al会导致氧化过程初期氧化速率的增高,在熔融的硫酸盐和高压锅炉的烟气中,Fe3Al的耐热腐蚀性能优于高温合金GH132。 相似文献
11.
采用中频感应炉熔炼、水冷铜模冷却的方法制备Fe3A1合金.利用X射线衍射、金相显微镜、扫描电镜及力学性能测试对铸态及热处理后合金的组织、力学性能和冲击断裂行为进行研究.结果表明:合金的铸态组织为等轴晶,晶粒尺寸大小不均;合金经1 000℃、15 h均匀化退火+炉冷+600℃、1 h中温回火+油淬热处理后,晶界得到细化,晶内和晶界上析出弥散分布的第二相,晶粒尺寸明显长大;热处理后合金的σb提高73 MPa,硬度由铸态时的22.3 HRC提高到了26.2 HRC,但合金的冲击韧性有所下降;铸态时合金的断裂方式主要以沿晶断裂为主,热处理后合金断口呈沿晶+穿晶的混合型断裂特征. 相似文献
12.
通过X射线衍射仪、差热扫描量热仪和振动样品磁强计研究Dy对Nd-Fe-Al非晶合金的热稳定性及磁性能的影响.结果表明,加入Dy可提高非晶合金的热稳定性,(Nd1-xDyx)60Fe30Al10(x=0,0.1,0.2)非晶合金的剩磁随Dy质量分数的增加呈单调下降趋势,矫顽力随Dy质量分数的增加而增加.Nd-Fe-Al非晶合金的矫顽力来源于稀土元素较大的磁晶各向异性场. 相似文献
13.
在 Al- 2 2 % Si合金中分别加入 0 .96 % Fe,0 .6 7% Mn和 1% Fe,1.5 0 % Mn;用浇注不同厚度的试样并观察金相组织的方法 ,了解和比较了不同 Mn/ Fe比和不同冷却速度对于合金中 Al- Si- Mn- Fe相形态的影响。研究结果表明 ,随着 Mn含量和冷却速度的提高 ,针状铁相转变为粒状并得到细化。 相似文献
14.
显微组织对Fe3Al基合金的室温和高温力学性能以及抗蠕变性能有较大影响。研究表明,减少横向晶并不是提高Fe3Al合金室温塑性的最有效途径。通过加大形变量,细化显微组织可以明显改善合金的室温力学性能,但会使其高温性能下降。 相似文献
15.
测量Fe28Al和Fe40Al合金的正电子寿命谱参数,计算合金基体和缺陷处的价电子密度。Fe28Al和Fe40Al合金基体的价电子密度(nb)分别为410×10-2au和236×10-2au,表明当Al和Fe结合形成Fe28Al或Fe40Al合金时,Al原子提供价电子与Fe原子的3d电子形成局域的共价键,Fe28Al和Fe40Al合金中金属键和共价键共存。两种合金均有开空间大的缺陷,晶界缺陷处价电子密度(nd)〔132×10-3au(Fe28Al),470×10-3au(Fe40Al)〕比基体的低,表明晶界处的键合力较弱。Fe40Al合金晶界缺陷的开空间比Fe28Al的大。 相似文献
16.
研究阴极渗氢时Fe的化学计量比对氢原子在无序态和有序态Ni3Fe合金中扩散的影响.在相同渗氢条件下,随着Fe含量的增加,渗氢后无序态和有序态Ni3Fe合金的拉伸延伸率逐渐增加,断口上的沿晶断口深度逐渐减小.时间滞后法计算结果表明,在相同渗氢条件下,随着Fe含量的增加,氢在无序态和有序态Ni3Fe合金中的表观扩散系数和表观扩散激活能逐渐减少.在相同条件下,氢在无序态Ni3Fe合金中的扩散系数大于氢在有序态Ni3Fe合金中的扩散系数. 相似文献
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Fe-Ni磁性材料机械合金化的成分及组织特征研究 总被引:3,自引:0,他引:3
用扫描电子显微镜、X射线能谱仪及X射线衍射仪考察分析了Fe和Ni混合粉末的机械合金化过程及其组织特征,得出结论Fe和Ni粉末的机构合金化是通过片层间的扩散进行的;球磨10h后,Fe和Ni粉末发生合金化;进一步球磨,已合金化的粉末又会发生相变。 相似文献
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运用原位合成反应工艺制备了TiC颗粒增强Fe3Al基复合材料 .显微分析研究表明 ,在Fe3Al中引入TiC颗粒 ,可以有效地细化材料的显微组织 ,从而改善材料的热变形加工工艺性能 .TiC增强体不仅本身具有很高的热稳定性 ,而且也大幅度提高了复合材料的热稳定性 .对复合材料进行的一系列性能测试结果显示 ,在Fe3Al中加入TiC颗粒后 ,材料的室温和高温强度和抗蠕变性能得到显著提高 ,但是在一定程度上降低了材料的室温塑性 相似文献
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研究了Mo和Cr的复合添加对Fe3AI基合金室温和600℃高温下的力学性能的影响。结果表明将Cr和Mo一起加入到Fe3AI基合金中,可以明显提高其在600℃下的屈服强度和蠕变寿命;添加Cr到Fe3AI中会降低Mo的固溶度;在含有1%Mo以上的Fe-28AI(2-T)Cr合金中形成了具有复杂成分的沉淀相;随着加入到Fe-28AI(2-5)Cr合金中Mo含量的增加,合金的断裂模式从穿晶解理与沿晶失效的混合模式逐渐变为完全的穿晶解理。 相似文献