考虑导热热阻的锅炉喷涂保温结构干燥时间研究

给出了锅炉纤维喷涂保温结构的干燥方案,对其传热环节进行了分析。分析了现有干燥计算模型,并指出现有干燥模型的局限性。提出考虑纤维喷涂保温结构内部导热热阻的干燥时间的计算方法。通过该模型计算结果,总结了空气温度和保温厚度与干燥时间之间的关系。并通过室内试验,验证了该计算方法用于计算纤维喷涂保温结构干燥时间的可行性。     

Sr对ZK60镁合金晶粒细化的影响

用金相显微分析、扫描电镜分析及能谱分析等方法研究了Sr对ZK60镁合金晶粒细化的影响. 结果表明:添加少量的Sr对ZK60镁合金有很好的组织细化效果,但其细化效率受Sr加入量和熔体保温时间的影响较大. 在给定熔体保温时间的条件下,随着Sr质量分数从0.01%增加到0.1%,晶粒细化效率逐渐提高. 在给定Sr加入量的条件下,当熔体保温时间为20～80min时,晶粒细化效率随熔体保温时间的延长而提高;当熔体保温时间超过80min后,晶粒细化效率随熔体保温时间的延长而降低.     

缩短淬火保温时间可行性的研究

回顾了制定淬火保温时间的标准,并分析了它的不合理性.通过理论分析、数学计算和实验测试,证明了缩短淬火保温时间的可行性.建议将现行淬火保温时间缩短1/3.     

保温时间对氧化锌压敏瓷组织和电性能的影响

采用不同的保温时间制备ZnO压敏电阻,通过扫描电镜和X射线衍射对其显微组织和相成分进行了分析,探讨了保温时间对氧化锌压敏电阻电性能和显微组织影响机理.保温时间的变化对压敏瓷的相成分基本没有影响.适当的延长保温时间,压敏瓷的晶粒发育越好,晶粒尺寸越大越均匀;过长的保温时间会导致压敏瓷的晶粒粗大.保温时间的延长,压敏瓷的漏电流变化不大,致密度和电位梯度逐渐减小.研究结果表明:当保温时间为2 h时,压敏瓷具有较为理想的综合电性能,其电位梯度为332 V/mm,非线性系数为30,漏电流为0.1 μA.     

油船货油保温时间计算

采用理论分析和实船应用检验相结合的方法,对大连远洋运输公司的72000 DWT双壳体原油船航行过程中,油舱货油自然冷却过程进行分析研究.根据非稳态导热集总参数法建立油船油舱保温数学模型,研制了油船货油保温计算软件.通过实船应用比较,软件计算的保温时间和实际的保温时间最大误差为13%.     

煅烧制度对MgO活性的影响

以菱镁矿为原料,煅烧温度800～1200℃,保温时间分别为30、60和 90min制备MgO3应用X射线衍射分析不同煅烧温度、不同保温时间对MgO的影响,柠檬酸法测定MgO的活性,谢乐公式等计算MgO的晶粒尺寸.讨论了煅烧温度、保温时间、晶粒尺寸与MgO活性之间的关系.结果表明:煅烧温度在950℃以上时,任何保温时间的MgCO3均已完全分解.煅烧温度越高,保温时间越长,MgO的活性越差;晶粒尺寸越大,MgO的活性越差.     

预拌玻化微珠保温砂浆技术性能研究

首先对预拌玻化微珠保温砂浆导热系数这一最重要的保温性能进行机理分析、理论计算。对预拌玻化微珠保温砂浆主要力学性能指标——抗压强度及施工技术性能指标做了理论分析,提出了预拌玻化微珠保温抹灰砂浆、砌筑砂浆及地面砂浆的抗压强度、稠度、保水率、凝结时间及施工养护条件技术性能指标值。     

16MnR钢高温损伤的力学性能研究

文章通过对压力容器用16MnR钢高温损伤后的试样进行常规力学性能测定和断裂韧性实验,研究了受热温度和保温时间对16MnR钢力学性能的影响.实验结果表明,不同的受热温度和保温时间对材料力学性能的影响很明显,并从金属学角度分析了实验结果.     

GCr15钢球化退火新工艺的研究

主要研究了奥氏体化加热温度和奥氏体化保温时间对GCr15钢的球化组织的影响。分析得出GCr15钢最佳的球化退火工艺为：在790℃保温3 h然后在720℃保温3 h。GCr15钢在该工艺条件下获得的碳化物颗粒细小、分布均匀、硬度适当,大大缩短了球化退火时间,节约了能源。     

钢铁企业固体废弃物的部分循环利用

研究找出了影响中间包覆盖剂熔化温度的主要因素;分析了不同炭质材料及不同碳含量对覆盖剂熔化时间的影响,最终选定了焦炭屑和石墨混合配碳调节熔化时间;测定了不同保温材料的保温曲线,比较了各保温性能的好坏,并根据该覆盖剂的特点选择了蛭石作为保温材料;分别测定了16种配方的熔化速度、熔化温度、保温性能,在此基础上,利用正交分析理论综合评分法优化了覆盖剂的化学成分。