正交异性圆柱壳的非线性热分岔

讨论了正交异性圆柱壳在热载荷及微扰外压作用下的分岔，在考虑几何非线性的同时，也计及了温度效应，并利用伽辽金原理及Melnikov函数确定动力系统出现马蹄形时参数应满足的条件，分析了温度，Batdorf系数等因素对正交异性圆柱壳发生混沌运动区域的影响，通过具体计算结果表明，随着温度升高，混沌区越来越大。Batdorf参数值增大，混沌区域越来越小。     

正交异性矩形板的非线性热分岔

采用伽辽金原理研究了正交异性矩形板的非线性热分岔,并利用Melnikov 函数给出了正交异性矩形板热状态下受横向微扰动时发生混沌运动的临界条件。     

正交异性矩形板的非线性热分岔

采用伽辽金原理研究了正交异性矩形板的非线性热分岔,并利用了Ｍｅｌｎｉｋｏｖ函数给出了正交异性矩形板热状态下受横向微扰动时发生混沌运动的临界条件。     

矩形板的非线性热振动分岔

用Ｍｅｌｎｉｋｏｖ－Ｈｏｌｍｅｓ法研究了矩形板非线性热振动的分岔,并讨论分析了温度、长宽比,厚度等因素对矩形板可能发生混沌运动临界条件的影响。     

状态空间法分析正交异性板热弯曲问题

不考虑任何有关位移或应力模式的人为假设，从三维热弹性力学的平衡微分方程、几何方程和物理方程出发，导出正交异性体的热弹性力学问题的状态方程及其解.并就四边简支任意宽厚比矩形板加以说明其方法的应用，由于一次获得位移与应力场变量值，故精度较高.     

正交异性扁薄圆柱壳大变形理论计算与实验分析

对正交异性扁薄圆柱壳在均布载荷及集中载荷作用下的大挠度问题进行了理论计算和测量。计算与实验结果吻合较好。     

倾斜矩形板热状态下的振动分岔

在考虑温度对倾斜矩形板材料弹性模量影响的基础上,采用Melnikov法及Galerkin原理研究了倾斜矩形板在热状态下的振动分岔,并讨论分析了温度、长宽比、板厚、倾斜角对矩形板发生混沌运动区域的影响。     

有限长正交异性圆柱壳受冲击扭矩作用的弹性波传播

本文给出了计及剪切变形和转动惯性效应的正交异性圆柱壳受冲击扭矩作用的轴对称运动方程的无量纲形式；应用广义特征线理论得到了沿特征线上的相容方程，并采用数值积分方法分析了有限长圆柱壳的波传问题。该方法适于更为复杂的模型。     

应用正交异性板理论分析正交异性桥面板

用数学解析方法对桥梁中正交异性桥面进行了位移及内力分析，将其结论与其它数值方法（有取元法、插分法）进行比较，证明是准确的。     

中国大气中的潜热平均输送及源、汇分布

本文采用了全国约100个探空站1960—1969年10年平均资料,计算和分析了我国大气中(从地面到100mb,共11层)全年和各月潜热平均纬向和经向输送,潜热合成输送方向和输送量以及潜热的辐合、辐散(源、汇)的分布特征。主要结果如下: 1.我国大气中潜热输送的来源主要是三个方向:(1) 来自孟加拉湾和印度洋的西南气流;(2) 来自大西洋和北冰洋的西北气流;(3) 来自我国南海(包括东海)的偏南气流。 2.全年整层大气潜热输送量最大的地区在长江以南的两湖平原地区和西南横断山区及云南一带,纬度为24—27°N的范围内。 3.潜热输送与我国环流特征及季风进退有密切的关系。不同气流组成的潜热输送交汇线与我国的干、湿气候分界线很一致。 4.我国全年潜热辐合量零值线大致沿纬度32～34°N,潜热源、汇的分布与我国降水量的分布特征很一致。     

中国大气中的感热平均输送及源、汇的分析

我们采用了全国100余个探空站1960—1969年10年的平均资料,计算分析了我国大气中(从地面到100mb)全年和各月的感热平均纬向和经向输送,感热的合成输送方向和输送量,以及感热的辐合、辐散量(源、汇)的分布。主要结果如下: 1.我国年平均整层大气感热输送最大值在长江流域中、下游南部地区。纬向感热输送主要是西风输送。南、北经向感热输送的汇合线(即零值线)大致沿30°N纬度。 2.我国全年整层大气感热辐合和辐散区的界线(即零值线)大政沿黄河,其北边为辐散区而南边为辐合区。我国西部为辐合压,但其辐合量不大。