对水击基本方程的探讨

本文对水击基本方程H/x+1/gV/t+1/gfV|V/2D=0,H/t+a~2/gV/x=0进行了探讨与推导,认为式中H应为全水头(H=z+p/ρg+V~2/2g)而不是测压管水头(H=z+p/ρg),水头回复的影响应该考虑。在采用列表法、图解法、电算法计算时,采用H为全水头计算要简便些。目前在有关的水击计算中,所见到的水击基本方程大都由文献1中式(2—8)及(2—28)简化得到,这里用式(a)、(b)代替上述二式。 gH/x+VV/x+V/t+fV|V|/2D=0 VH/x+H/t-Vsinα+α~2/g=V/x=0 式中 g为重力加速度;H=Z+p/ρg;Z为位头;p/ρg为压头;p为压力;ρ为水体密度;x为沿水管轴线距离;V为流速;t为时间;f为Darcy-Weisbach摩擦系数;D为水管直径;a为水管轴线与水平面夹角;a为水击传播速度。考虑式(a)(b)中VV/x<相似文献   

测量蒸汽流量的自动校正数学模型

本文用最小二乘法建立饱和水蒸汽,过热蒸汽节流法测量流量时密度ρ对温度t,压力p的自动校正数学表达式(简称ρ的自校正数学模型)。同时给出了应用实例,并对应用价值作了初步的探讨。     

泥水盾构环流系统管道输送特性

为研究泥水盾构环流系统管道输送特性,根据实际施工情况确定操作参数(管道入口流速vi、石碴粒径d、石碴体积分数φ、浆液黏度μ和密度ρ)的选取范围,采用流体力学软件与离散元软件耦合方法建立管道内石碴运动模型,通过仿真研究5个操作参数对环流系统管道压力损失Δp和石碴群输送速度vs的影响规律。研究结果表明:vi对环流系统管道输送速度影响最大;增大vi与φ给环流系统带来较大的压力损失;增大vi和ρ能够有效提升管道内石碴输送速度;当浆液密度从ρ=1.0 g/cm~3增大至1.2,1.4和1.6 g/cm~3时,Δp增幅分别为7.0%,17.0%和26.0%,石碴群输送速度vs增幅分别为18.0%,30.0%和39.5%,vs增幅大于Δp增幅;Δp随v_i和φ的增大而增大,且vi对Δp的影响程度大于φ对Δp的影响程度;仿真模型中石碴运动轨迹与实际工程具有一致性。     

参数估计方法在过热蒸汽流量的温度压力补偿中的应用

本文运用辨识理论和数理统计方法得到了过热蒸汽重度的解析表达式A:ρ(t,p)=-0. 339653072+6. 34045381×10~(-4) t+0. 113333377p+85. 9798372(p/t);B:ρ(t,p)=-4. 90630228×10~(-3) +3. 83867216×10~(-5) t+0. 131872041p+72. 2266428(p/t)+86. 2479109(p/t)~2(320℃≤t≤450℃,7≤p≤25kgf/cm~2) .A 式的相对误差 CE<1%,绝对误差E<0. 07kg/m~3;B 式的 CE<0. 532%,E<0. 05kg/m~3. 两式的线性相关系数 R 均大于0. 9999. 获得上述两式,将使利用微型计算机计算过热蒸汽流量的温度压力补偿更加方便,也将显著地提高计算精度。     

ρ级射线及其与Borel方向分布间的关系

设 f(z)是ρ(0<ρ<+∞)级整函数。对某一固定的θ,若(log~+log~+|f(re~(iθ))|)/(logr)=ρ,则称 L_∶argz=θ为 f(z)的一条ρ级射线。ρ级射线充满的角域称为 f(z)的ρ级射线角域。我们得到如下的结果:1.f(z)至少存在一个ρ级射线角域,而每个角域的开度不小于π/ρ,2.对每一θ,0≤θ<2π,有(log~+log~+|f(re~(iθ))|)/(logr)=(log~+log~+|f′(re~(iθ))|)/(logr)。3.f(z)的所有 Borel 方向必位于ρ级射线角域之内或边界上。设 p 为 f(z)的ρ级射线角域的个数,q 为它的 Borel 方向的个数。4.若 p <2ρ,则q≥p+1。5.若 p+1<2ρ,且 q=p+1,则 f(z)的每二相邻的 Borel 方向间的夹角,除一个外,都等于π/ρ。     

ρ级射线及其与Borel方向分布间的关系

设f(z)是ρ(0<ρ< ∞)级整函数。对某一固定的θ,若 lim_(r→∞)9log~ log~ |f(rei~θ)|)/logr=ρ则称 L_θ:argz=θ为f(z)的一条ρ级射线。ρ级射线充满的角域称为,f(z)的ρ级射线角城。我们得到如下的结果:1.f(z)至少存在一个ρ级射线角域,而每个角域的开度不小于π/ρ, 2.对每一θ,0≤θ<2π,有 lim_(r→∞)(log~ log~ |f(rei~θ)|)/logr= lim_(r→∞)(log~ log~ |f′(rei~θ)|)/logr。 3.f(z)的所有Borel方向必位于ρ级射线角域之内或边界上。设ρ为f(z)的ρ级射线角域的个数,q为它的Borel方向的个数。 4.若p<2ρ,则q≥p 1。 5.若p 1<2p,且q=p 1,则,f(z)的每二相邻的Borel方向间的夹角,除一个外,都等于π/ρ。     

一维可压缩Navier-Stokes方程组整体弱解的存在性

研究了粘性依赖于密度的含外力项的一维可压缩Navier-Stokes方程组的自由边界问题。粘性系数μ(ρ)和压力P(ρ)为密度ρ的一般函数,并且外力项f为自变量x和t的函数。在适当的假设条件下,利用差分方法,得到了弱解的整体存在性和唯一性。为克服一般的粘性系数μ(ρ)和外力项f给研究带来的困难,文章得到了一些新的先验估计。     

冲击压缩下钙钛矿顽火辉石的Grüneisen参数、冲击波温度及相稳定性研究

由两组不同初始密度的钙钛矿顽火辉石(Mg,Fe)SiO3Hugoniot实验数据,直接导出新的钙钛矿顽火辉石(Mg,Fe)SiO3重要的地学及高压物理参数之一——Grüneisen参数γ,得γ0值为1.68,q值为1.34(γ=γ0(ρ0/ρ)q),并由新的Grüneisen参数合理地计算了顽火辉石(Mg,Fe)SiO3Hugoniot实验数据所对应的冲击波温度.通过对计算的p-T曲线与由静压实验数据推论出的钙钛矿到后钙钛矿相边界线对比分析,结果表明在顽火辉石(Mg,Fe)SiO3 Hugoniot实验数据中,冲击压力为120 GPa以上时(相当于下地幔D″层的压力)密度发生的系统性跳跃(增大了1.5%)是由实验误差引起的,而不是钙钛矿到后钙钛矿相变所致.     

独立模糊随机变量的强大数律

设{xn,n≥1}是一模糊随机变量序列且{an,n≥1}是一列常数,且满足0相似文献   

ISO渐开线圆柱齿轮齿形系数的探讨

本文根据1978年ISO/TC60/以WG6制订的渐开线圆柱齿轮承载能力的计算方法对弯曲强度计算时的齿形系数Y_F和Y_(Fa)进行了认真的探讨;并在电子计算机上进行了计算实践;提出了:1.齿形系数线图应有的合理格式;2.计算齿形系数Y_F和Y_(Fa)的程序设计方法;3.在ISO/TC60/WG6制订的方法求(h_F/m)和(h_(Fa)/m_n)的计算式中有待商榷之处。文中所用主要符号:Y_F——外侧单对齿啮合点时的齿形系数;Y_(Fa)——齿顶端点受载(不修缘)时的齿形系数;h_F——外侧单对齿啮合点时的弯曲力臂;h_(Fa)——齿顶端点受载(不修缘)时的弯曲力臂;S_(Fn)——齿根危险剖面的法面齿厚;α_n——法面压力角;α_t——端面压力角;α_(en)——过外侧单对齿啮合点的齿纹法截面内作用力与轮齿中线的垂线间的夹角;α_(an)——齿顶端点受载(不修缘)时齿纹法截面内作用力与轮齿中线的垂线间的夹角;ρ_(ao)——刀具齿顶园角半径;X——变位系数;β——分度圆柱上的螺旋角;β——基圆柱上的螺旋角;P_(bc)——端面基节;ε_α——端面重合度     

水力采集过程中单球形颗粒起动试验研究

为定量研究粗颗粒起动过程中流场和颗粒的相互影响,采用高速摄像与PIV (particle image velocimetry)等试验手段,研究颗粒粒径d、采集管道距底面高度h和颗粒密度ρp对单球形颗粒被采集管道抽吸脱离底面的起动流速和流场分布的影响。研究结果表明:颗粒起动Fr数和颗粒起动Re数随着h/d,d/D和ρp/ρf增大而增大,对于大颗粒采集,h不宜超过1.75d;球形颗粒会使颗粒下半部的流场流速降低,导致更大的速度梯度和压力梯度力;颗粒起动过程与密度比有关,玻璃球起动过程是由采集管投影中心沿着近似螺旋线运动至投影边缘并绕着轴线旋转后被提升,而尼龙球是直接从正下方被吸入采集管内。     

解析Dirichlet级数的p(R)-型

讨论多个p(R)-级(ρ(p)=ρ,0<ρ< ∞)相同的解析函数,这些解析函数的相对增长性质,都由在右半平面内收敛的Dirichlet级数定义.在较一般的指数条件limn→ ∞(ln lnn)/(ln λn)<(ρ)/(ρ 1)下讨论了它们的p(R)-型的性质,得到了p(R)-型的一般表达式.     

表自然数为两个无平方因子数的和

设n为自然数,(?)为全体无平方因子数的集合,T(n)是满足n=n b的数对{a,b}的个数,其中a,b∈(?)。本文证明了T(n)=cnρ(n) O(n~(2/3)logn)这里c=multiply from p (1-2/p~2),ρ(n)=multiply from p~2/n (1 1/(p~2-2)·p为素数。     

图与其补图谱半径之和的新上界

该文给出了图与其补图谱半径之和ρ(G)+ρ(Gc)的新上界,对任一n阶图G,有:p(G)+p(GC)≤((2-1/t)n(n-1))和p(G)+p(GC)≤((2-1/T)n(n-1))其中t=min{k,(k-)},T=max{k,(k-)},k,(k-)分别为图G和其补图Gc的色数.从而改进了[6],[8],[10]的结果.     

床料对固废流化床颗粒混合特性的影响

在横截面为200 mm×200 mm、高1 200 mm的方形截面冷态流化床反应器中,对4种异型模拟固体废弃物颗粒在不同床料辅助流化下的分布特性进行了试验研究.结果表明,床料密度对床层内颗粒混合的影响较大,床料密度的增大使固废颗粒的浮升趋势显著增强,单种固废颗粒在床层内的分布特性取决于床料密度与此种颗粒密度的比值ρb/ρp,且对4种固废颗粒考察后发现,当ρb/ρp≈2.4时,床层混合最为理想.床料粒径的增大同样增强了固废颗粒的浮升趋势,但提升幅度相对较小.床料体积分数增大有利于床层内颗粒的稳态混合,为保证固废流化床内良好的流化混合质量,床料体积分数应大于80%.     

图谱半径的一个不等式

设G是一个简单连通图,v是G的一个割点,G_1,G_2…G_p(p≥2)是G的v—分支,q是一个正整数(1≤q≤p)。令H_1=G_1∪G_2∪…∪G_q,H_2=G_(q+1)∪…∪G_p,ρ,ρ_1,ρ_2分别是G,H_1和H_2的谱半径。则有不等式     

主入射角椭偏法测硅片膜厚和折射率

本文包括四部分内容:(一)描述了主入射角椭偏仪的实验理论,(二)对主入射角椭偏法的原路返回型椭偏仪进行了描述,这种椭偏仪无需补偿器(λ/4波长片),便于测椭偏谱,(三)计算了硅片上各种膜的(ρp,Ψ)对(n~1,d)的理论曲线,(四)进行了φp—tgφ法与⊿—tgΨ法测薄膜的实验比较.     

敏高夫斯基不等式的拓广及其在整函数平均迫近论上的应用

Ⅰ.总说 1.在z平面上之指示数为ρ的区域K_ρ,简称它是一个ρ区域,ρ≥1/2。设φ(t)在0相似文献   

“关于拟微分算子有界性定理的改进形式”一文几个引理的证明

(一)Calderón A.P.等人在[1]中研究了—M 阶型为p,δ_1,δ_2的拟微分算子A 在L~2空间中的有界性.条件是:0≤ρ≤δ_1<1,0≤ρ≤δ_2<1以及(M/n)≥(1/2)(δ_1+δ_2)-ρ(?) Hǒrmander 等人指出过,如果上述条件不成立,A 在L~2中的有界性结论未必是成立的。Calderón 等人解决了临界     

一维磁性合金的电阻理论

本文给出了在一维磁性合金中的RKKY相互作用的公式。在环形近似下,得到了一维的RKKY耦合电阻ρRKKY=ρ_0 T_0/(T-T_0),与现有的理论比较,该公式是在很宽的温区内(T>T_0)都是成立的,从而消除了ρRKKY～1/T的低温发散。结合一维的Kondo电阻及电——声耦合电阻,从理论上预言了一维磁性合金的p～T温度行为。