低公害混合氯氟烃（R22－R142b）汽液平衡的研究

自行设计、安装、调试了一套测定汽液平衡的装置，并建立一种取样分析方法，可用于测量低压至高压的压力范围．用此装置和分析方法于２８３．１Ｋ，２７８．０Ｋ，２７３．３Ｋ，２６８．１Ｋ，２６３．０Ｋ，２５８．２Ｋ，２５３．１Ｋ和２４８．０Ｋ共８个温度下，测定了Ｒ２２－Ｒ１４２ｂ二元系统汽液平衡（ＶＬＥ），压力范围由６５．８６ｋＰａ至６２１．１２ｋＰａ．实验数据通过了热力学一致性校验。并用状态方程法进行了关联，取得比较满意的结果．     

几类正态变量函数的独立性

本文讨论了相互独立的正态变量Ｚ１，Ｚ２，．．．，Ｚｎ的函数ｆ（ｚ１，ｚ２．．．，Ｚｎ）线性型ｄ１ｚ１＋ｄ２ｚ２＋．．．ｄｎｚｎ及二次型ｎ∑ｉ，ｊ＝１ａｉｊｚｉｚｊ之间的独立性，得到了三者之间的若干独立联系。     

~（90）Zr（n，2n）~（89）Zr反应截面测量

用活化法以９３Ｎｂ（ｎ，２ｎ）９２ｍＮｂ反应截面为中子注量标准，对９０Ｚｒ（ｎ，２ｎ）８９Ｚｒ反应截面进行了测量．测得的１３．６４，１３．８０，１４．０１，１４．３５，１４．６２和１４．８０ＭｅＶ中子引起的９０Ｚｒ（ｎ，２ｎ）８９Ｚｒ反应截面值分别为４８３．０±１０．６，５３９．７±１１．９，６０６．３±１３．３，７１０．６±１５．６，７７５．４±１７．１和８２５．５±１８．２ｍｂ．单能中子由Ｔ（ｄ，ｎ）４Ｈｅ反应获得，中子能量由硅控测器法测定．并把本工作的数据和其他一些作者的数据进行了比较     

不同pH值的酸处理DNA溶液的拉曼光谱分析

通过拉曼光谱研究了经不同pH值的酸处理后的DNA溶液．小牛胸腺DNA被配制成pH6．0、pH5．0、pH4．0、pH3．0、pH2．0、pH1．0的酸性溶液，经24h充分水合后测试其拉曼光谱．实验结果表明，DNA分子内部产生了明显的质子化，其拉曼特征频率和强度均发生了变化，而且不同的pH值致使它们的变化程度也不同．对DNA分子结构的影响包括磷酸骨架基团，脱氧核糖及碱基．随着酸性的增强，DNA的构型也发生变化：在pH6．0、pH5．0时DNA溶液为标准B构型，而在pH4．0、pH3．0、pH2，0的DNA溶液出现B和C构型共存，到pH1．0时出现了Z构型．从pH3．0碱基开始质子化，逐渐地GC碱基对之间形成了Hoogsteen型氢键，AT碱基对之间的氢键发生断裂，双螺旋结构遭到破坏，而脱氧核糖也受到不同程度的损伤．     

路和回路的各种乘积图的联结数

图的联结数是图的示性数之一．Ｄ．Ｒ．Ｗｕｏｄａｌｌ［１］首先引进了这个概念，研究了联站数与 图的其它量之间的关系．Ｖ．Ｇ．Ｋａｎｅ，Ｓ．Ｐ．Ｍｏｈａｎｔｙ和Ｒ．Ｓ．Ｈａｌｅｓ［２］研究了一些乘积图 的联结数．［３］中证明了［２］中提出的关于ｂｉｎｄ（Ｃｍ×Ｃｎ）的猜想．本文进一步研究了［２］、［３］未 解决的若干乘积图的联结数，得到了Ｌｍ×Ｃｎ，Ｃｍ　Ｃｎ，Ｌｍ　Ｃｎ，Ｃｍ＊Ｃｎ，Ｌｍ＊Ｃｎ，Ｃｍ（Ｃｎ），Ｌｍ（Ｃｎ）等图的联结数。     

福建高等教育的发展与重构质量观

进入“十五”以来，我省高等教育步入快速发展的轨道。2002年我省高等学校普通本专科在校生达到了28．3万人，比2000年的18．2增加了10．1万人：全省高等教育毛入学率达到13．28％，比2000年的9．33％增加了3．95个百分点。2003年，全省高考报名人数为20．5万人，比2002年增加了3．8万人；安排招生计划11．95万人，经过努力今年实际招生将达到12．9万人以上，     

一类耦合非线性Klein-Gordon方程组整体解存在的充分条件

研究一类耦合非线性K1ein-Gordon方程组的柯西问题．在已有结果(Madl．Meth．Appl．Sci．，2003，26：11～25．)的基础上，根据初值与基态的关系，通过尺度讨论，得出了该柯西问题整体解存在的充分条件，完善了已有结果．     

一种新型的X射线影像存储和读出屏

采用两次烧结的新方法，制备了系列Ｘ射线影像存储材料ＢａＦｘＣｌ（２－ｘ）：Ｅｕ（２＋）（ｘ＝０．９０，０．９５，１．００，１．０５，１．１０，１．１５）．利用这种材料我们制备了新型Ｘ射线影像存储和读出屏，分析了影像存储和读出机制。最后我们测量了存储屏的各种性能参数     

离子色谱法测定氧化钪中的铜、镍、锌

介绍了离子色谱法对氧化钪中的Ｃｕ，Ｎｉ，Ｚｎ等元素的分离和测定．提出了将ＣＬ－Ｐ３５０草淋树脂用于Ｓｃ与杂质元素预分离的方法．分析柱为阳离子交换柱ＮｕｃｌｅｏｓｉｌＳＡ，流动相为草酸－乙二胺体系，以ＰＡＲ为柱后衍生显色剂．Ｃｕ，Ｎｉ，Ｚｎ的线性范围分别为０．１～５．０，０．１～５．０，０．０５～５．０ｍｐ／Ｌ，检出限分别为０．２５，０．０２５，０．０１０ｍｇ／Ｌ．本法已用于氧化钪样品分析和提纯工艺的监控中．     

一个core－紧而非局部紧空间的简化构造

本文构造了一个ｃｏｒｅ－紧而非局部紧的拓扑空间，简化了Ｈｏｆｍａｎｎ，Ｋ．Ｈ．和Ｌａｗｓｏｎ，Ｊ．Ｄ．曾给出的著名的例．     

低质量流速垂直和倾斜并联内螺纹管两相流不稳定性研究

在200~450 kg/(m2.s)的低质量流速下,采用31.8 mm×6 mm的6头内螺纹管,在高压试验台上进行了垂直和倾斜并联内螺纹管两相流不稳定性对比试验研究.研究表明:对压力降脉动和密度波脉动,随着进口压力和质量流速的增加,发生脉动的界限热负荷增加,垂直并联管的界限热负荷总是大于倾斜并联管,说明垂直并联内螺纹管的稳定性更好;过冷度对脉动发生的界限热负荷和脉动周期的影响出现不同的趋势.通过对试验数据进行回归处理,给出了两种条件下发生不稳定性脉动的起始点无因次准则方程.     

考虑污垢时内螺纹管冷凝器的经济性分析

为研究各种换热设备因污垢热阻的存在而造成大量能源浪费的实际运行过程．在考虑污垢的情况下,综合换热管的阻力特性,对比分析了分别选用内螺纹管和内壁光滑管的冷凝器的经济性,探讨其是否能够提高冷凝器的换热性能从而降低系统能耗．结果表明,选用内螺纹管不一定能够提高冷凝器运行的经济性,冷凝器存在临界流速和临界时间．文中结果为冷凝器的设计和经济运行提供了理论依据和指导．     

基于参数化有限元法的PRO/E与MSC.Marc联合建模

基于参数化有限元法，以冷拔内螺旋凸筋管建模为倒，论述PRO／E软件和MSC．Marc软件的联合建模．     

冷拔内螺旋凸筋管的有限元建模及其仿真实现

用有限元仿真模拟冷拔内螺旋凸筋管的成形过程存在极大困难,目前未见公开报道.本文利用Marc软件对此拉拔过程成功地进行了模拟,并详细描述了建模与实施方法,为进一步分析与研究提供了重要理论基础.     

35CrMo钢无缝钢管成型顶头的失效研究

文章对失效后的35CrMo钢穿孔无缝钢管顶头的显微组织和硬度变化进行了研究。结果表明:顶头头部轴向截面的组织分层分布,且各层硬度不同;顶头中部组织较为粗大,魏氏组织特征明显;由表面氧化磨损、接触疲劳及热疲劳引起的裂纹粗大且向内部延伸;顶头尾部表面脱碳现象严重,内部硬度变化不大。     

基于阴阳线结构及小口径钢管的内径测量仪的机械结构设计

阐述了在测量具有阴阳线结构及小口径钢管的内径时所昕采用的测量方法．此方法的采用克服了阴阳线结构及小口径内径测量的困难．而且能够保证测量的准确性和可靠性,内经测量仪的结构在测量的过程中具有良好的稳定性,为实现对特殊结构的测量在机械结构的设计上提供了范例。     

内螺纹钢管拉拔工艺润滑的实验研究

对内螺纹铜管拉拔工艺润滑进行了实验研究．研究结果表明，不同的润滑对拉拔力能参数、内螺纹齿形及退火后的表面质量等有着重要影响，乳液润滑的综合效果比油性润滑剂的综合效果好．     

多孔介质中聚合物弹性微球的运移规律与调驱性能

为了促进聚合物弹性微球深部调驱技术的大规模应用,通过岩心驱替实验,研究了多孔介质中聚合物弹性微球的运移规律与调驱性能。结果表明:聚合物弹性微球能够在多孔介质中不断地运移、封堵、变形、再运移、再封堵,注入压力呈现出波动式变化特征,后续注水阶段仍保持较高的注入压力水平;聚合物弹性微球的滞留量随距入口端距离的增加而减少,在出口端也有少量的聚合物弹性微球滞留;聚合物弹性微球能够选择性进入和封堵高渗大孔道,在后续注水过程中,高、低渗管的分流率仍保持在50%左右;岩心渗透率、注入浓度、注入速率和矿化度均影响聚合物弹性微球的调驱效果,在实际应用时需要选择合理的参数范围。可见聚合物弹性微球具有良好的注入性和运移性,可以依靠自身弹性运移至储层深部区域,且对低渗层具有保护作用,聚合物弹性微球封堵后具有较强的耐冲刷能力,从而达到较好的深部调驱效果。     

平面参数曲线的凸性分析

从几何和凸集的角度,系统地给出了平面闭参数曲线全局凸和局部凸定义,并且证明了这两个定义是等价的.证明了一条不含二重点的C2正则平面全局闭凸曲线是局部闭凸曲线,并给出了n次的平面Bézier曲线局部凸的判别条件.     

基于坐封受力模型的暂堵球封堵效果影响因素与参数优化

暂堵球在射孔孔眼及压裂裂缝中的坐封状态影响其封堵稳定性,暂堵球封堵效果决定暂堵转向压裂技术的成败。通过建立暂堵球坐封受力计算模型,研究了压裂液排量、密度、暂堵球及孔眼参数对暂堵球坐封受力状态及其封堵效率的影响,实验模拟了不同射孔参数、压裂排量及暂堵球/压裂液性能对封堵效果的影响。结果表明：暂堵球受拖拽力、脱离力及持球力随压裂液排量的增加而增大,暂堵球更易坐封;压裂液及暂堵球密度对暂堵球坐封封堵效率影响不大;暂堵球粒径大于孔眼直径时,暂堵球坐封封堵效率随粒径增加而增大,当暂堵球直径小于孔眼直径时,暂堵球不容易坐封;射孔孔眼数增加影响暂堵球坐封封堵效率。实验评价暂堵球最佳直径为9.0mm,最佳泵送排量＞4.0 m3/min,有助于提高暂堵球坐封成功率,增强暂堵压裂设计的可靠性。