静电力、共价力与Lewis酸的软硬度

用二参方程φ=XZ/ri^2 Z^＊/rc^2计算Lewis酸软硬的标度，参数Z／ri^2与静电力有关，Z^＊／rc^2与共价力有关．运用该式计算119种酸的软硬度值，结果与Pearson根据实验总结的分类结果一致.     

有效核电荷数的编程计算及应用

有效核电荷数（Z^＊）是元素最重要参数之一，由于它的人工计算比较复杂，作者利用Visual Basic语言编写的程序来完成该计算，从而使Z^＊的计算变得方便、快捷．并且将得到的Z^＊数据用Excel的作图功能绘制成曲线，讨论周期表中Z^＊的递变规律．最后，还讨论了与Z^＊相关的一些原子结构参数（如电子能量、电离势和电负性等）．     

一次锂-亚硫酰氯电池电化学阻抗谱与荷电状态

对Li／SOCl2实体电池不同荷电状态下电池电化学阻抗谱测试，结果表明，电池阻抗谱变化有很好的规律，主要体现在阻抗谱中两个圆弧的先较小后增大。这就有可能根据电池EIS谱局部变化特征来预测电池的荷电状态。在电池荷电状态N40％时，其有效预测参数为阻抗谱高频端圆弧最高点对应的ImZ^＊，log（Z^＊）及相角θ^＊。     

元素的Z^＊/r对元素的原子、离子及单质性质的影响

系统探讨了元素的Z^＊/r对元素的原子性质、离子性质、单质性质的广泛影响。     

氧化物系酸碱性的键参数标度

通过选用元素的电离势I及有效核电核数Z^＋为键参数来标度氧化物的酸碱性,建立了氧化物键参数函数f=I＋4．20Z^＊-53．77,通过计算可确定氧化物的f值,根据该氧化物酸碱性的键参数标度值,可以判定和预测的氧化物酸碱性。     

多响应混料模型的D-和A-最优设计

考虑多响应模型E（Yi（X））=η（X）=fi^T（X）βi（i=1,2）,其中两个响应分别为Seheffe一阶和二阶模型．主要研究一类支撑点为各顶点X←→（1,0,…,0）和各棱中心X←→（1/2,1/2,0,…,0）的设计,根据D-和A-最优设计准则得到最优设计测度ri^＊和r2^＊最后给出最优设计效率的一些数值结果,说明D-和A-最优设计在模型参数估计方面差别不大．     

关于∞∑n=11/n2m(m∈Z+)的系数的一个递推式

对于∞∑n=1 1/n^2m(m∈Z^ )，当m=1时，有∞∑n=1 1/n^2=π^2/6，并且对它有着许多种不同的证法，通过傅里叶(Fourier)级数以及逐项积分，得到关于∞∑n=1 1/n^2m(m∈Z^ )的和的系数的一个递推关系式，并给出当m=1，2，3，4，5时的结果。     

Onsager模型对液体化合物适用性的研究

用密度泛函理论方法在BLYP/6-31G^＊水平上计算丙酮气态的红外光谱，并用On-sager模型自恰反应场方法在BLYP／6-31G^＊水平上计算液态丙酮的红外光谱．将计算所得的丙酮羰基的伸缩振动频率与文献值比对，气态值差1cm^-1，液态值差8cm^-1，说明计算结果与实验吻合很好，由此确证量子化学Onsager模型对液态化合物红外光谱的计算是适合的．     

Onsager模型对液体化合物适用性的研究

用密度泛函理论方法在BLYP/6-31G^＊水平上计算丙酮气态的红外光谱，并用On-sager模型自恰反应场方法在BLYP／6-31G^＊水平上计算液态丙酮的红外光谱．将计算所得的丙酮羰基的伸缩振动频率与文献值比对，气态值差1cm^-1，液态值差8cm^-1，说明计算结果与实验吻合很好，由此确证量子化学Onsager模型对液态化合物红外光谱的计算是适合的．     

O2分子基态X^3∑^-g分析势能函数

利用原子分子反应静力学的有关原理，推导出了O2分子的合理离解极限；使用CID、B3LYP、QCISD和QCISD（T）等理论方法，在D95（d），6-311G和6-311G^＊基组下，对O2分子基态的平衡结构和谐振频率进行了优化计算，得出了QCISD（T）方法为最优方法、6-311C^＊为最优基组的结论．利用QCISD（T）／6-311G^＊对O2分子的基态进行了单点能量扫描。并将扫描结果用正规方程组拟合成了Murrell-Sorbie势能函数．由拟合得到的势能函数。计算与X^3∑^-g态相应的光谱常数（Be,αe，ωe和ωeХe），其结果与实验值符合得较好．     

基于目标函数的冷连轧轧制力模型参数自适应

为提高轧制力模型的预报精度,提出了一种基于目标函数的轧制力模型参数寻优方法该方法通过建立轧制力模型参数自适应目标函数,以变形抗力和摩擦系数模型中的自适应系数作为寻优参数,采用Nelder-Mead单纯形算法对目标函数进行求解,从而获得满足轧制力精度的模型自适应系数本文提出的轧制力模型参数自适应方法已应用于某1700mm五机架冷连轧机组.现场应用表明:采用轧制力模型参数自适应后,轧制力模型计算值与实测值的均方差由不采用自适应的129%降至32%,证明该参数自适应方法能显著提高轧制力模型预报精度,满足在线控制要求.     

外力作用下二维六角密排颗粒系统中力的分布

讨论了在单个外力作用下二维六角密排颗粒系统中竖直方向作用力随层数以及参量G(i,j)的分布,通过计算发现该作用力的分布在很大程度上依赖于参量G(i,j)的变化,随着W(i,j)的减小,其分布会从高斯分布过渡到一种双峰的分布;而对于不同层的力的分布具有类似的形式.     

6200kN连铸飞剪机的剪切力

根据某钢厂小方坯连铸机的6200kN飞剪机在正常生产情况下测得的剪切力参数,对该剪机的受力情况、工作负荷进行了分析,同时对连铸方坯截面的温度分布及铸坯剪切截面的平均温度进行了分析计算。在此基础上,探讨用简单公式或图表计算剪切截面的平均温度和最大剪切力的方法。     

力矩法控制螺栓预紧力的准确度分析

本文分析了使用力矩法控制螺栓预紧力时螺母系数的变化及与主要影响参数间的关系。     

冷弯成型力研究

在研究冷弯变形过渡区基础上，按照成型过程中成型辊施加于坯料上的力所做的功与坯料在该道次中实现规定的几何形状产生变形所消耗的功相等的原理，建立了计算冷弯成型力的理论表达式。通过现场实例证实了理论计算结果与实测数据吻合良好，相对误差均在３０％以内。     

端部附加质量对次随从力作用下悬臂柱临界力的影响

讨论了端部附加集中质量对次随从力作用下悬臂柱的稳定性问题,建立了系统的支配微分方程以及方程的求解方法,并利用四阶Runge-Kutta方法进行数值求解,讨论了与集中质量相关的参数η对临界力的影响,并对数值计算的结果进行了讨论,给出了相应的数值结果,该结果表明：随着端部附加质量的增加,悬臂柱临界力的取值会逐步减小,特别是在次随从力参数较大而附加质量较小时,临界力会急剧减小.     

电池电动势与非静电力

电池电动势由非静电力来定义，按Ｎｅｒｎｓｔ理论，非静电力是两个压强之差，本文用生观理论证明，非静电力是一虚构的概念，不能真正解释电池电动势产生的原因。     

带钢热连轧过程轧制力有限元模拟

应用DEFORM-2D软件对带钢热连轧过程的轧制力进行了有限元模拟,并与宝钢轧制力模型进行了比较。模拟结果表明,有限元模型计算的轧制力与现场实测数据接近,且计算精度高于宝钢轧制力模型,该模拟对现场轧制工艺参数的调整优化有重要的参考价值。     

圆柱形推拉式电磁铁的电磁力数值算法

电磁力是推拉式电磁铁非常重要的参数,但由于磁场的非线性变化,解析计算困难。针对这一问题,本文研究利用柱状坐标系下的磁矢量势理论求解圆柱形推拉式电磁铁的电磁力。将整个螺线管磁场划分为多个子域并明确边界条件得到可求数值解的子域磁矢量方程组,再通过MATLAB软件编程实现磁矢量势、电感和电磁力等电磁特性数据的计算。对比有限元中铁芯磁导率分别为恒定值10000和电工软铁的B-H曲线两种情况,说明了该数值算法的计算准确度及误差变化趋势,并分析了误差形成的原因。随着电流的加大铁芯会发生磁饱和,当磁饱和问题不严重时,数值算法的计算结果具有高准确度;随着电流的增加,铁芯发生磁饱和后误差迅速增加。实验中给圆柱形推拉式电磁铁施加不同大小的励磁电流,得到的输出推力结果与理论分析相符。