渐开线零齿差内齿轮齿形系数的计算

零齿差内齿轮齿形系数,不但与它的齿数和径向、切向变位系数有关,而且与插刀齿数和刀具的变位量相关,故在计算零齿差内齿轮齿形系数时,必须同时考虑两者的因素.本文根据55°切线法,用上述观点推导了齿形系数公式,可供机械设计人员在设计零齿差传动中参考.     

渐开线零齿差外齿轮应力修正系数的计算

本文在文章〔1〕的基础上提出渐开线零齿差外齿轮应力修正系数的计算方法及计算机辅助设计程序,供机械设计人员在设计零齿差传动中参考。     

渐开线零齿差齿轮副齿形参数优化

本文介绍了适用于渐开线零齿差齿轮副齿形参数设计的新的优化设计方法——影响系数法。计算结果表明,此方法简单,且效率高,机时短。本程序可直接用于齿轮设计。     

零齿差弯强计算中的齿形系数

本文以齿条型刀具为基础,按30°切线法,论述了零齿差传动外齿轮弯曲强度计算中的齿形系数的确定方法.为零齿差传动外齿轮弯曲强度精确计算,提供了必需的条件.本文顺便又对家本尚久等的《直齿轮弯曲强度计算公式中的齿形系数》(日文)一文中求φ30°的近似法,作了确切严密的推导,得到精确公式。并以级数展开的方法求得φ30°;因而使利用30°切线法确定的齿形系数,可以达到所要求的任何精确的程度.     

变位齿轮齿形系数的计算

介绍用创成法(包括用齿条刀,螺旋铣刀,磨齿和插齿刀)切削的变位齿轮齿形系数πy_ξ的解析计算法。以刀具角α_a=20°,齿顶高系数f_0=1,径向间隙数c′_0=0.25的标准齿条刀切削的变位齿轮齿形系数为例,对已有的图解数表作了修正,计算出标准齿轮的数表和变位齿轮的图表来供设计使用。此外,还求出危险断面的齿根曲率半径,指出理论应力集中系数α_σ,弯曲应力系数(α_σ/πy_ξ)的重要性和其求法。     

渐开线零齿差内啮合副设计

将渐开线零齿差内啮合副用于电动潜油螺杆泵减速器以实现其偏心传动,经过多次试验发现,齿顶强度最弱,采用遗传算法以齿顶厚系数为优化目标对渐开线零齿差内啮合副进行设计,然后结合具体加工工艺对变位系数进行修正,最后经过试验得出此设计方法能够很好的满足强度条件和传动要求。     

渐开线零齿差内齿轮轮齿弯曲破坏位置的边界元法分析

本文用边界元法分析计算了渐开线零齿差内齿轮轮齿破坏位置,提出了确定零齿差内齿轮轮齿弯曲破坏位置的新方法,并经实验验证是正确的。     

非对称齿形渐开线非圆齿轮的齿廓曲线数学模型

建立了具有非对称齿形的共轭齿条的数学模型，利用非圆齿轮节曲线和共轭齿条节曲线相互纯滚动模型、以及齿轮与齿条的齿廊啮合方程，获得了非对称齿形的渐开线非圆齿轮齿廓曲线的数学模型。并用计算机图形仿真的方法绘制出给定设计参数的椭圆齿轮的齿廓曲线图形，验证了所建立数学模型的正确性。     

齿轮渐开线齿形误差的测量

根据渐开线齿形的形成原理,介绍了在万能工具显微镜下评定渐开线齿形误差的一种方法,并对该测量方法所产生的测量误差进行了分析．     

高效率渐开线少齿差行星齿轮传动的优化设计

本文通过对齿轮几何参数的优化计算来提高渐开线N型传动的效率。结果表明,取适当的h_α~(?)及合理的x_1和合适的α′,一齿差的行星机构啮合效率计算值为0.93以上,二齿差至四齿差的计算值超过0.97。效率η≈η_e~(?)η_p~(?)η_b计算。本文对η_e及η_p分别用计算式表达,以最高效率为目标函数;以x_1及α′为设计变量;以重合度、切齿干涉、齿顶厚、齿廓重迭干涉辱为约束条件进行优化计算。齿顶高按DIN的方法计算。本研究对优化设计数学模型的狭窄可行域问题中初始点的选取方法进行了探讨,提出了切实可行的方案。效率的理论计算值与台架测试值基本相符。     

渐开线少齿差行星齿轮传动的机构设计

本文通过对渐开线少齿差行星齿轮传动进行分析,指出目前在少齿差行星齿轮传动中还存在不为人们所重视的问题——机构中存在着多余约束。文中还介绍了零约束渐开线少齿差行星齿轮传动的机构设计。     

内齿轮的齿形系数

本文从啮合原理的角度出发,以任意角度ξ为危险截面,准确地导出了内齿轮齿形系数的数学表达式,解决了内齿轮弯曲强度中的齿形系数计算问题。     

渐开线少齿差行星齿轮减速器的承载能力和齿面磨损

本文的主要观点是：（１）实际啮合行轮齿对数较多，而且是轮齿凸面对凹面接触，齿面接触强度高，承载能力大；（２）由于有的齿轮在啮合线以外啮合，因此，接触两轮齿的齿面滑动磨损较大。     

渐开线少齿差行星齿轮减速器的承载能力和齿面磨损

本文的主要观点是 :( 1 )实际啮合行轮齿对数较多 ,而且是轮齿凸面对凹面接触 ,齿面接触强度高 ,承载能力大 ;( 2 )由于有的齿轮在啮合线以外啮合 ,因此 ,接触两轮齿的齿面滑动磨损较大。     

渐开线少齿差行星传动的变位系数的选择

目的 解决渐开线少齿差行星传动变位系数的最佳选择方法。方法 采用齿廓建干涉条件Ｇｓ向不发生齿廓干涉条件的临界值ｅ逼近,结果,推导出选择变位系数的公式,并通过实例证明了该方法的正确性,结论利用该方法得到的变位系数,可以增大重合度,减小机构尺寸、提高传动质量。     

ISO渐开线圆柱齿轮齿形系数的探讨

本文根据1978年ISO/TC60/以WG6制订的渐开线圆柱齿轮承载能力的计算方法对弯曲强度计算时的齿形系数Y_F和Y_(Fa)进行了认真的探讨;并在电子计算机上进行了计算实践;提出了:1.齿形系数线图应有的合理格式;2.计算齿形系数Y_F和Y_(Fa)的程序设计方法;3.在ISO/TC60/WG6制订的方法求(h_F/m)和(h_(Fa)/m_n)的计算式中有待商榷之处。文中所用主要符号:Y_F——外侧单对齿啮合点时的齿形系数;Y_(Fa)——齿顶端点受载(不修缘)时的齿形系数;h_F——外侧单对齿啮合点时的弯曲力臂;h_(Fa)——齿顶端点受载(不修缘)时的弯曲力臂;S_(Fn)——齿根危险剖面的法面齿厚;α_n——法面压力角;α_t——端面压力角;α_(en)——过外侧单对齿啮合点的齿纹法截面内作用力与轮齿中线的垂线间的夹角;α_(an)——齿顶端点受载(不修缘)时齿纹法截面内作用力与轮齿中线的垂线间的夹角;ρ_(ao)——刀具齿顶园角半径;X——变位系数;β——分度圆柱上的螺旋角;β——基圆柱上的螺旋角;P_(bc)——端面基节;ε_α——端面重合度     

渐开线少齿差内齿轮副啮合角最小值的研究

本文用牛顿法求解少齿差渐开线内齿轮副的变位系数,它在封闭图中是啮合角最小值的位置。此方法的优点是不需要象以往那样要进行繁复的试凑计算。文中推导了求啮合角最小值即两条超越曲线交点的行列式元素——各偏导数;以内齿轮齿数z_2=60、齿数差z_d=1～5为例,对齿顶高系数h_a~*=0.8、0.7、0.6分别计算了啮合角的理论最小值及设计最小值,同时也求出了相应的变位系数;根据计算结果分析了Z_d及h_a~*对啮合角最小值的影响,并提出推荐采用h_a~*=0.6。用本文的方法,可以绘制封闭图及研究齿轮的基本参数,也可设计渐开线内齿轮副。     

零齿差谐波齿轮传动式输出机构的移距系数和承载能力

本文给出了零齿差谐波齿轮传动移距系数的计算方法和结果。根据齿侧间隙分布对承载能力进行分析的结果表明,零齿差谐波齿轮传动的承载能力,较一般谐波齿轮传动的承载能力高,故以零齿差谐波齿轮传动作为输出机构的短筒谐波齿轮传动装置,其承载能力可以达到相同参数简谐波齿轮传动的承载能力。     

确定渐开线少齿差传动变位系数的最优化方法

本文所探讨的是一种确定渐开线少齿差传动变位系数的最优化方法.该法采用目标函数规划法将分目标函数“齿顶厚系数的和”和“重迭系数”构造为统一的目标函数.该法具有简便和通用性强等优点.     

零齿差齿轮输出机构耐磨损设计的研究

针对零齿差齿轮输出机构的润滑状态及磨损判断等问题,首次将EHL理论应用于零齿差齿轮输出机构中并推导出计算公式,可以通过对零齿差齿轮输出机构的油膜厚度和膜厚比的计算,判断该输出机构的润滑状态及磨损程度;为零齿差齿轮输出机构的耐磨损设计提供了必要的理论依据。