双塔双索面大跨度斜拉桥稳定性分析

研究了双塔双索面大跨度斜拉桥稳定性.针对赣江二桥双塔双索面结合梁斜拉桥,考虑结构几何非线性及材料非线性,采用包含梁和索单元的空间组合结构模型,分析了大桥的结构行为,研究了斜拉桥在成桥阶段结构的第一类和第二类稳定性问题.利用ANSYS建立了赣江二桥成桥阶段的整体稳定性分析模型,求解了4种不同工况(恒载+全桥满布活载、恒载+全桥半跨布活载、恒载+中跨布活载以及恒载+全桥满布活载+风荷载)的弹性屈曲系数和第二类稳定的极限承载力.结果表明:赣江二桥成桥阶段的整体稳定性满足要求.     

矮塔部分斜拉桥的斜拉索施工技术

山东惠青黄河大桥是一座双塔单索面预应力混凝土矮塔斜拉桥.主桥的孔跨布置为:(133+220+133)m,采用塔梁墩固接的结构形式,设计构思独特.以该桥为背景,对矮塔部分斜拉桥的斜拉索施工技术进行了介绍.     

帷幕灌浆在水中承台围堰施工中的应用（桂林市南洲大桥帷幕灌浆施工）

一、工程概况 桂林市南洲大桥为独塔曲面斜拉桥,主桥墩(P2)位于漓江中,承台直径24 m,承台底口+141.00,较河面水位口+147.00低6 m.     

大跨多线公铁两用斜拉桥索锚结构疲劳荷载效应

为研究公铁两用斜拉桥索锚结构的疲劳荷载效应,分析多车道公路和多线铁路疲劳荷载谱,讨论疲劳荷载效应组合方法,借助有限元分析软件和MATLAB数据处理平台,确定大跨度公铁两用桥梁索锚结构的疲劳荷载效应,结合同类桥梁样本点参数,回归给出荷载效应值与主跨跨径的定量关系。研究结果表明:根据实际交通量确定的公路和铁路疲劳荷载效应,且可保守取两线客货共线铁路疲劳荷载效应的10%作为公路疲劳荷载效应;各类荷载效应可以选用Miner线性累积损伤等效和BS5400提及的线性叠加的方式进行组合,其中,线性叠加组合值最为保守,组合系数可结合疲劳车(汽车、客货共线列车、客运专线列车)单独作用得到的荷载效应比值确定;随着斜拉桥跨径的增大,拉索疲劳索力幅呈增大趋势,可综合线性方程P_1=2.385L+188.381、二次多项式方程P_2=0.001 1L~2+0.887L+602.456以及指数函数方程P_4=640.623e~(0.001 4L),为公铁两用(铁路)斜拉桥索锚结构初步预测疲劳荷载效应幅值范围,选择合理的公铁两用(铁路)斜拉桥索锚结构类型。     

和州大桥主桥设计

和州大桥位于和县北部的和县经济开发区内的一座特大桥梁,主桥为70 m+70 m预应力混凝土矮塔斜拉桥.简要介绍其总体布置、结构尺寸等设计情况和主要的计算成果.     

形如1/2(72n+1)的孤立数

讨论形如Sn=1/2(72n+1)的数,证明了Sn=1/2(72n+1)的数都是孤立数,其中n是任意的正整数.     

基于反应谱法的低重心斜拉桥判定简化计算

为便于斜拉桥抗震方案比选,建立全漂浮体系斜拉桥反向双质点简化分析模型和纵向铰接体系斜拉桥双质点简化分析模型,并推导2种体系斜拉桥纵向一阶自振周期的简化计算公式。根据反应谱计算理论得到全漂浮体系和纵向铰接体系斜拉桥塔底弯矩的简化计算公式,提出简化的低重心斜拉桥判定公式,并与10座已建斜拉桥的有限元计算结果进行对比验证,弯矩吻合良好。研究结果表明:2种不同体系斜拉桥纵向一阶自振周期简化计算公式均具有较高的计算精度,基于反应谱法提出的低重心斜拉桥简化判定公式具有较高的可靠性,可为斜拉桥初步设计时抗震方案必选提供参考。     

矮塔斜拉桥上部主体结构通用施工工艺分析

文章介绍了一种兼有梁桥和斜拉桥优点的新型矮塔斜拉桥梁,由于其外形美观和经济适用,大量应用于城市道路桥梁。矮塔斜拉桥上部主体结构型式不同于其他梁桥,也不同于其他的斜拉桥,该桥主体结构将一般斜拉桥的内部应力变为外部应力,使其上部结构与其他斜拉桥在施工工艺上有所不同。     

六安市淠望路大桥牵索挂篮设计

六安市淠望路大桥为城市景观桥梁,跨越淠史杭干渠,主桥为85 m+120 m预应力混凝土双索面独塔斜拉桥,墩塔梁固结的两跨不对称结构,边跨85 m采用满堂支架现浇,主跨120 m采用牵索挂篮方案施工.     

双薄壁墩刚构矮塔斜拉桥地震时程响应分析

为了研究双薄壁墩墩高和壁厚组合的厚高比对双薄壁墩矮塔刚构斜拉桥地震反应的影响,以甘肃天水国际陆港市政道路工程渭河五号桥(75+126+75) m连续刚构矮塔斜拉桥为研究对象,依托Midas Civil软件建立全桥空间有限元分析模型,利用非线性时程分析法,对5种不同工况组合的厚高比形式下的建模结构的地震响应进行对比。结果表明,墩高相比壁厚更能影响墩顶纵向弯矩,厚高比越大,对纵向弯矩的贡献值越小。各厚高比的塔身最高处索鞍横向剪力小于最低处索鞍横向剪力,工况厚高比越大,墩顶横向剪力越小。塔墩梁固结附近的横向剪力明显大于其他各关键位置的横向剪力。除主跨跨中位置处竖向外移需要注意外,梁端竖向位移突出,由于刚构斜拉桥的特殊性,在实际工程中应在此种结构的边墩处设置合适的减隔震装置或支座以减小地震响应影响。     

大跨度钢桁斜拉桥钢梁架设方案优化

南广铁路郁江特大桥主桥结构形式为（36m＋96m＋228m＋96m＋36m）双索面斜拉钢桁连续梁桥,钢梁架设方案原设计为从主墩对称向两侧架设钢梁,经过对工艺、工期、成本的综合论证,确定采用从边跨向中跨架设的方案。     

独塔混凝土宽箱梁斜拉桥结构设计与分析

南京六合新城龙池路跨滁河大桥主桥为100 m+85 m独塔混凝土宽箱梁斜拉桥,结构新颖,受力复杂.介绍该桥结构设计,建立三维空间有限元模型,对其成桥运营状态下主塔及宽箱梁的受力性能进行空间受力分析.结果表明,该桥设计合理,子结构在理论成桥状态下受力良好.     

张五楼丰沛运河大桥设计

张五楼丰沛运河大桥布置为36＋60＋36m三跨预应力混凝土变截面连续箱梁,采用三向预应力体系,文章以该桥施工图设计为依据对其设计概况、结构特点、预应力体系及施工方案作了简单介绍。     

铁路连续槽形梁桥剪力滞效应分析

为探究铁路连续槽形梁桥的剪力滞效应,以峰福线大目溪大桥为例,基于有限元法分析其在不同工况下的剪力滞效应情况,提出该结构有效宽度的建议值,并且分析截面形式对槽形梁剪力滞效应的影响。结果表明:纵桥向桥面顶板和底板桥梁中心线位置的剪力滞效应在中支座截面较为显著。不同工况作用下,中支座截面和主跨跨中截面桥面板出现正负剪力滞效应交替现象,桥面顶板剪力滞效应相比底板较为显著;对于恒载+活载工况下,中支座截面正剪力滞效应出现在顶板边缘位置和底板中心线处,而主跨跨中截面正剪力滞效应出现在顶板中心线处和底板边缘位置。在恒载+活载、主力+附加力两种工况下的有效宽度比建议值,主跨跨中附近截面取0.83、0.80,边支座截面附近取1,中支座截面取0.74、0.73;对于截面形式不同的槽形梁,其跨中截面的剪力滞效应也表现出顶板相比底板更为突出,当采用箱形桥面板时,因其桥面板中腹板的存在,会导致其剪力滞效应比板式桥面板严重。     

部分地锚斜拉桥经济性能分析

将部分地锚斜拉桥分为拉索、主塔、主梁、锚碇、基础等五部分, 分别推导了其材料用量计算公式, 引入材料单价系数得到了全桥总造价和单位桥面面积造价. 据此开展了该桥型经济性能参数研究, 得到了主要结构参数的最优取值, 即地锚与中跨跨径之比为0.3~0.4, 边中跨比为0.40~0.45, 塔跨比为0.15~0.20. 对比结果表明, 随锚碇处地质条件不同, 在主跨跨径超过800~1600 m后, 部分地锚斜拉桥的经济性能优于全自锚斜拉桥.     

洛阳黄河公路大桥总体设计

洛阳黄河公路大桥主桥为2联12m×50m等截面预应力连续箱梁,采用逐孔法施工,引桥为50m预应力T型梁.介绍了该桥的总体设计,包括主桥方案比选,主、引桥设计,景观设计等内容.     

两河口水电站白孜大桥主拱设计

两河口水电站白孜大桥主桥为主跨145m上承式钢筋混凝土三室箱箱型无铰拱桥。本文较详细地介绍了该桥的主拱圈构造特点及整个设计过程等。     

桥梁施工控制中应力监测的温度修正量研究

温度效应将引起桥梁施工控制中应力监测的准确性,本文以某客运专线（60＋100＋60）m预应力混凝土连续箱形梁桥为研究对象,在混凝土内部埋设温度和应力测试元件,采用现场实测的方法研究了温度对结构应力的影响规律,并提出了根据箱梁顶、底板实测温度值进行应力监测实时修正的方法。     

茅草街大桥主桥整体稳定性优化计算

茅草街大桥主桥为中承式钢管混凝土系杆拱桥，主跨368m，桥面净宽仅16m，宽跨比很小．为了保证茅草街大桥主桥的稳定安全性，同时又使设计经济、合理、美观，本文建立茅草街大桥主桥的空间稳定分析模型，研究横向联系构造及主拱圈构造的不同形式对钢管混凝土拱桥稳定性的影响，得到了拱桥构造与拱桥整体稳定性之间的影响曲线，提出了茅草街大桥主桥整体稳定性优化的措施。     

Research on the special lifting devices for steel box girders of Sutong Bridge

Sutong Bridge is a cable-stayed bridge with a steel box girder and a main span of 1 088 m. The steel box girder of main span includes five portions ： back span large unit, large block of pylon, standard girder, back span closure girder and middle span closure girder. Each back span large unit is fabricated by welding several deck segments together in factory, and is erected by floating crane. As navigational clearance of the main bridge is high, the traditional truss lifting device can＇ t satisfy the requirement of domestic lifting cranes for this kind of lifting height and weight. Hence, a kind of lighter lifting device for the erection of back span large units was accepted for this bridge. In this paper, the design and use of this lifting device is introduced. The upper structure used lifting gantry to install the standard girder segment by cantilever method. Because the bridge＇ s navigation clearance is high, and the girder segment is wide and heavy, the meteorology and hydrology condition of the bridge district is abominable, and the requirements of long cable girder side pull-in, structure and performance propose high request to the lifting gantry. In this paper, the design and use key point of long cable pull-in angle adjustment device integrate into lifting gantry, is introduced.