常规热压高密度干法纤维板内部温度的变化

采用常规热压方式对干纤维进行热压制造高密度纤维板,分析了热压温度、板坯含水率、板材厚度及板材密度与高密度纤维板中心层升温速度的关系。结果表明:水分汽化之前,热压温度越高,板材越薄或板材密度越小,其升温速度就越快,而板坯含水率对中心层升温速度影响很小;热压温度越高,板材越薄,板材密度越大或板坯含水率越高,则水分的汽化温度就越高;热压温度越高,板材越薄,板材密度越小或板坯含水率越低,板坯内水分的汽化时间就越短;板材越厚,板材密度越小或板坯含水率越高,则水分汽化后的回落温度就越低,热压温度对回落温度没有影响。水分汽化之后,热压温度越高,板材越薄,板坯含水率越高或板材密度越小,其升温速度就越快。     

湿法中密度纤维生产中长网成型的改进

长网成型是湿法中密度纤维板生产中的一个重要环节，只有在成型时获得纤维交织良好，厚度均匀，表面平整的板坯，热压时才可获得强度好，表面质量优良的中密度纤维板。要想使成型时板坯厚度均匀和连续一致，则必须使长网上的浆液稳定而连续的流动。生产实践中往往出现板坯厚度不均匀的现象，这不仅造成中密度纤维板成品各处强度不均，同时，热压时还容易出现水渍、鼓泡、分层、色泽不一致等缺陷。因此成型板坯厚度均匀一致是保证中密度纤维板质量的重要条件。下面谈几点粗浅的认识。     

压机参数对纤维板地板基材断面密度分布的影响——以双钢带滚针毯式连续平压机为例

用双钢带滚针毯式连续平压机生产地板基材,按照国家标准检测地板基材的物理力学性能,提出基础数据和工艺方法.试验结果表明:在高压阶段适当减小高压压力,增加钢带运行速度,有利于降低地板基材表芯层的密度比.建议采用14 mm/min的钢带运行速度;适当保持降压段压力,可使地板基材表芯层密度比减小,增加芯层密度.采用高压压力为3.31,2.44 MPa,降压段压力为0.89,0.78 MPa的热压曲线;在生产地板基材时应适当选择板坯含水率,纤维含水率保持在10.0%~11.1%为宜;热压温度为200~210℃.在此工艺条件下可以生产出满足产品质量要求的地板基材.     

人造板连续平压和精准控制技术最终报告

该研究通过对人造板连续平热压机在线精准控制技术、液电高频响应厚度压力控制技术、滚式链毯制造技术、自适应载荷同步技术和曲面全适应调控技术等方面的研究,突破了连续平热压机进入口角度大小的可调节性和链毯运行的同步性等核心关键技术,能够自适应不同的板坯厚度,同时解决核心部件的高精度制造、耐温、耐磨、抗压等精密制造问题,以在线精准控制技术和液电-高频响应技术实现对系统关键点实施毫秒级监测与控制,并保证关键液压部件高速响应。突破了国外在人造板连续平热压机上的专利封锁,形成了具有自主知识产权的连续压机电气PLC全自动过程控制系统与技术、连续压机高频响应液压伺服控制系统与技术等连续平热压机设备和工艺技术,完成了15万m3/年人造板连续平压机的样机试制和定型。该技术的运用能极大提高产品质量,降低能耗和木竹材原料的使用量,产品优良率提高40%,生产效率提高25%。     

预压工艺对木质纤维板板坯预压效果的影响

研究了预压压力、含水率、压缩时间和压缩次数等对纤维板板坯的最大压缩密度及回弹后密度的影响。结果表明:增加预压次数可以有效地改善预压效果;最大压缩密度和板坯回弹后密度随压力的加大、含水率的提高、加压时间的延长、加压次数的增加而增加;最大压缩密度的影响因子主要为压力,其次为含水率、加压时间和压缩次数;回弹后密度的影响因子主要为压力,其次为加压时间和压缩次数,而含水率对板坯回弹密度的影响不明显     

年产1700吨及2200吨纤维板车间的设计

第一篇 一、设计任务书 一、设计题目: 年产1700吨及2200吨纤维板车间的设计。 二、年产量: 具体年产量根据压机产量决走,但总产量要求在4000吨右左。 三、产品规格: (一)1830mm×915mm×4mm(长×宽×厚) (二)1220mm×610mm×4mm(长×宽×厚) 尺寸公差范围:长度和宽度±5公厘;厚度±0.5公厘。     

液态UF树脂/木质单元复合板坯的常温导热系数

为了研究人造板板坯的导热性能,采用准稳态平板法,测试了木材纤维和稻草刨花两种板坯在载胶状态下(UF树脂施加量为10%,以绝干纤维或刨花为基础)的导热系数,研究了试验板坯目标密度(0.6、0.7、0.8和0.9 g/cm3)和含水率(木材纤维:10%、15%、20%、25%和30%;稻草碎料:10%、15%和20%)对板坯导热系数的影响。结果表明:在试验目标密度和含水率条件下,木材纤维板和稻草刨花板板坯的导热系数分别为0.231 5～0.523 6 W/(m.K)和0.260 4～0.344 6 W/(m.K);板坯导热系数随密度增大和含水率提高而递增,含水率对木材纤维板板坯导热性能的影响比对稻草板板坯的显著;在板坯含水率低于20%时,稻草板板坯的导热性能普遍优于木材纤维板板坯。     

喷蒸—真空热压酚醛树脂杨木大片刨花板

在木质复合板生产中,热压是决定产品质量和产量的最重要的因素,缩短热压周期,可以明显提高经济效益,喷蒸—真空热压技术不仅可以有效地缩短木质复合板的热压时间,提高生产效率,还可改善产品的某些物理、力学性能,所以有望成为木质复合板热压技术的一个重要发展方向。但是,当采用该先进热压技术制造防水性酚醛树脂胶(ＰＦ)大片刨花板或定向刨花板时,板坯内部所特有的高温、高湿环境严重影响板的胶合强度及其它性能。笔者围绕酚醛树脂胶杨木大片刨花板的喷蒸—真空热压技术,利用ＢＹ6024型试验压机,分析研究了,喷蒸—真空热压过程中杨木大片刨…     

约束阻尼结构板振动性能实验研究

通过对约束阻尼结构试样进行单点锤击实验,研究了约束层厚度和阻尼层厚度对约束阻尼结构振动性能的影响。分析了各组结构的振动幅值、振动加速度、振动加速度总级值和结构复合损耗因子。研究发现,当结构约束层厚度从40 mm增加至60 mm时,试样减振性能改善最明显。当结构约束层为80 mm厚时,3 mm厚阻尼层结构减振效果最好且阻尼层阻尼效率最高。当结构约束层为20 mm、40 mm和60 mm时,2 mm厚阻尼层结构减振效果最好且阻尼层阻尼效率最高。综合考虑结构性能、减振效率和经济因素,60 mm厚约束层、2 mm厚阻尼层为所研究试样中的最优组合。     

单板条层积材密度梯度的研究

通过不施胶压制单板条层积材(PSL)板坯,测定板坯各层的密度分布规律并对其进行统计分析。结果表明,板坯内各层的单板条压缩后密度呈正态分布。根据预测方程计算板坯密度梯度,并将密度梯度预测值与统计分布区间进行比较,结果表明,当热压压力低于5 MPa时,计算值能较好地与统计区间吻合,板坯密度梯度不大;当热压压力为5 MPa时,计算值与统计区间相差较大,经过分析修正,最终得出板坯密度梯度的计算模型。通过断面密度扫描试验,最终得出的计算模型能反映PSL板坯的密度梯度。     

双层吸波蜂窝复合材料结构优化设计

为探究不同吸波特性材料之间的组合规律,以在更宽频段范围内达到最佳雷达波吸收效果,选用两种不同吸波剂浸渍的纸蜂窝结构型吸波材料板（分别命名为FW10和FW20）,以石英纤维板为外侧蒙皮,制备出一种具有较好雷达波吸收能力的复合板件,该板件可与常规壁板结合使用。采用时域有限差分法计算不同材料厚度组合下的材料雷达散射截面（RCS）值和反射率,并采用正交设计法对最优厚度组合进行进一步的探究,结果表明：复合结构的吸波效果与各层材料组合及其厚度分布有关,所得最优复合板件厚度组合方案从外向内依次为1 mm石英纤维板,15 mm FW10和15 mm FW20。最优方案复合板件在0~18 GHz频段范围内反射率低于-10 dB的吸收频段宽度为13.1 GHz,最大吸收峰可达-29.5 dB。最后进行实物测试,验证了仿真分析的有效性。     

压片机加压机构方案设计及运动分析

压片机是将陶瓷干粉压制成直径为34mm、厚度为5mm圆形片坯的装置，阐述了压片机加压机构设计过程，并应用C语言程序对运动进行了分析。     

太阳能1.x级溴化锂吸收式制冷循环性能分析

介绍了一种适合于太阳能和其他低温热源利用的新型1.x级溴化锂吸收式制冷循环.通过编制计算机程序模拟计算表明:循环热力系数和面积单耗都随循环中间压力升高而增大,且达到一定数值时循环将不能继续;冷却水先进入冷凝器的串联流程优于并联流程;随着热水或冷媒水温度的降低或冷却水温度的升高,溴冷机循环系统的热力系数、面积单耗等经济性指标都变差,但在现有太阳能集热器能提供的热水温度范围内,1.x级循环的性能指标明显高于两级循环.     

宽区压榨毛毯-纸幅体系微观结构的研究

【目的】了解毛毯-纸幅体系在压榨过程中的结构变化以及压缩速度、不均匀压力作用对于湿纸幅水分脱除动力学的影响。【方法】将毛毯和纸幅视作一个综合作用体系加以研究,首先研发了一套专门实验装置,通过压榨模拟实验研究压缩过程毛毯-纸幅体系微观结构上的变化,进而研究不同压缩速度、不同毛毯表面结构以及不同浆种对压缩过程所需压力的影响。【结果】①宽区压榨毛毯-纸幅体系微观结构为非均匀性结构; 靠近渗透毛毯表面最为致密,且最上层纸幅会嵌入毛毯纸幅空隙中,使得毛毯-纸幅体系整体渗透性降低,所需压榨压力增加。②采用铁丝面和中网面模型压缩过程中,当加压试验速度从51 mm/min变为99 mm/min时,后者压力峰值约为前者的4倍; 加压试验速度从99 mm/min变为124 mm/min时,后者压力峰值约为前者的2.3倍。但当压缩速度从124 mm/min变为99 mm/min(减小20%)时所需作用力减小了50%左右,并不符合达西定律。③在同一加压速度下,采用铁丝网面模拟压榨过程所需的压力是采用3种毛毯表面模型模拟压榨过程所需的压力的5倍左右。而采用3种毛毯表面模型模拟压榨过程所需的压力值几乎相同。④采用中网面毛毯表面模型时,当没有加入中间刚性层,试验速度从51 mm/min变为99 mm/min时,压缩过程所需的压力并没有明显的变化。当试验速度从99 mm/min变为124 mm/min(即增加25%)时,所需压力增加150%左右。在试验速度为51 mm/min时,压缩过程所需压力基本一致; 当试验速度为99 mm/min时,采用中间刚性层实验组所需的压力峰值比没有采用的组大; 当试验速度变成124 mm/min时,现象却相反。【结论】在压榨过程中纸幅模型在厚度方向上呈现不均匀性。纸幅模型在压缩过程中,压缩速度相同时压榨毛毯表面模型选用的不同,所需的载荷也不相同,当采用铁丝网面(即理想化平整的压榨表面)时,所需的压力最大; 而压缩速度越大,所需的压力值也就越大,且压力的大小与速度的变化关系并不符合达西定律。在纸幅模型层之间加入中间刚性层之后,相同的加压试验速度下,采用理想化细密平坦的压榨表面所需压力的峰值会减小。     

污泥厚度和风速对污泥常温干燥的影响及干燥模型分析

为了研究污泥在常温下的干燥特性,采用自制的污泥干燥装置对城市脱水污泥进行常温干燥实验。研究了不同厚度(10、20、30 mm)和不同风速(0、1、3 m·s~(-1))条件下污泥含水率随时间变化的规律,并用常见的干燥模型对污泥常温干燥过程进行拟合。结果表明:常温条件下,10 mm厚度污泥的干燥速率均高于20 mm和30 mm厚度污泥的干燥速率,并且在风速较低时,降低污泥厚度对缩短干燥时间的效果更加显著;污泥厚度不同,风速对污泥干燥的影响作用不同,对于10 mm厚度的污泥,增加风速可显著缩短干燥时间,而对于20 mm和30 mm厚度的污泥,风速需增加到一定数值(如3 m·s~(-1))时,才能显著缩短干燥时间;Logarithmic模型更适合描述污泥在常温条件下的干燥,干燥过程中的有效扩散系数为1.73×10~(-9)~1.38×10~(-8)m~2·s~(-1)。     

工艺参数对大豆基胶黏剂刨花板密度梯度的影响

按不同密度及热压工艺参数制备大豆基胶黏剂刨花板,在静曲强度、内结合强度、2h吸水厚度膨胀率等主要技术指标满足刨花板国家标准的前提下,检测断面密度梯度,研究影响大豆基胶黏剂刨花板密度梯度的主要因素.试验结果表明:刨花板密度梯度呈U型变化,表层密度大于芯层密度,表、芯层密度差较大;采用厚度规控制厚度的生产方式,在生产相同密度大豆基木质刨花板时,热压压力对刨花板密度梯度的影响最大.随着热压压力的增加,密度梯度呈增大趋势;其次是刨花密度;热压温度和热压时间对刨花板密度梯度的影响较小.     

可编程控制器在热压机中的应用

提出一种可编程控制器（PLC）来改造热压机的例子。经改造后的热压机，采用西门子的S7－200系列PLC作为控制部件。它利用PLC的控制功能，实现热压机的自动控制，所使用的电器元件比改造前要少得多。同时，系统具有工作可靠、故障率低、维护 方便等优点，能较好提高生产效率，并降低生产成本。     

瓦楞纸板托盘承载能力与缓冲性能

 通过实验测试,研究了不同结构多层瓦楞纸板托盘的抗弯强度、抗压强度及缓冲性能。结果表明,多层瓦楞纸板楞向平行且为纵向层合时,其抗弯强度最大,最大抗弯强度与纸板层数之间满足线性关系;单层瓦楞纸板的垂直抗压强度大于平行抗压强度且大于平面抗压强度,随着瓦楞纸板层数的增加,其垂直抗压强度及平行抗压强度增加,平面抗压强度减小;多层瓦楞纸板脚墩的垂直方向承载能力较强,缓冲性能较差,采用多层瓦楞纸板与EVA 泡沫组合型式可提高其缓冲性能,当脚墩中EVA 材料厚度占脚墩总厚度的3/5,瓦楞纸板厚度占脚墩总厚度的2/5 时,脚墩的缓冲效率与抗压强度达到最优。     

防水型救生舱防护结构研究

参考潜艇结构设计方法,对耐水压150米的防水型救生舱环肋圆柱壳耐压结构的进行了研究,获得了壳板厚度、肋骨型材、肋骨间距和肋骨型号关键参数对耐压外壳所受关键应力和稳定性的影响。通过对外压容器的补强方式的比较和分析,确定了防水型救生舱舱门和观察窗开孔补强的方式方法和面积。通过数值模拟对舱段耐压结构的多种影响因素进行模拟计算,完成了整舱承压性能的应力应变模拟分析。结果表明,所设计防水型救生舱在2.25 MPa的外压下,舱体所受最大应力为100 MPa~300 MPa,整体形变最大值出现在舱尾椭圆封头的最中心,大小为6.1 mm。救生舱整体结构合理,对于防水型救生舱结构设计提供给了依据。     

采动下沉盆地压缩区斜交框架桥受力性能

为揭示采动区下沉盆地压缩区土压力对正交框架桥和斜交框架桥的受力性能的影响,采用ANSYS进行建模,研究了不同土压力工况下正交框架桥和斜交框架桥的位移及力学响应.结果表明:正交框架桥和斜交框架桥在土压力作用下,水平向位移最大值在框架桥侧墙中部区域,竖向位移最大值在框架桥顶板中间区域,最大米塞斯应力值在框架桥侧墙和底板交界处区域;当土压力从静止土压力增大到极限被动土压力过程中,以上参数极值绝对值出现的区域不变,数值不断增大;当土压力工况相同时,斜交框架桥位移和应力极值绝对值稍大于正交框架桥.