板壳结构的迭加模态和模态参加因子

本文以简支正方形平板为例,证实了二维、三维结构存在着迭加模态,说明为了不丢失信息,只测量传递函数矩阵[H(ω)]中的一行或一列是不够的。从理论上证明,若在某一固有频率处有Υ个固有模态,则需测量Υ+1行或列。同时,应用正交理论,对迭加模态进行了正交分离和模态参加因子计算。     

拖拉机驾驶室声学特性相似性的研究

针对拖拉机缩尺模型车室和实际车室之间的声学特性关系问题，引用相似理进行了初步探索，找出了试验研究过程中所遵循的相似准则，并导出它们的声学特性间的定量关系，这些关系在试验中得到较好的验证，结果表明用缩车模型车室代替实际车室研究其声学特性是可行的。     

用边界元法计算高速车辆内部气流噪声

车内噪声严重影响了车辆乘坐的舒适性，同时由于气流噪声随车速的六次方增长，故随着高速公路的不断新建以及车速的不断提高，研究和降低气流噪声巳成为控制高速车辆车内噪声的关键之一，笔者在风洞实验的基础上，首先分析了气流噪声向车内传播的基本途径；然后利用边界元理论（BEM），建立了车内声场的边界积分方程，并利用三角线性元对该边界积分方程进行了离散，最后通过MATLAB编程求解，对由车外脉动压力诱发产生的车内气流噪声的大小进行了理论计算，与风洞实验结果相比，吻合较好。     

手扶拖拉机噪声测量和降噪设计

本文对两类国产手扶拖拉机进行了噪声测量和分析,确认了发动机排气噪声、操纵杆件撞击噪声和飞轮冷却风扇的空气动力噪声为主要噪声源,并通过理论计算和改进设计,使整机噪声有了较大幅度的下降。     

厢式汽车车内噪声的试验研究

要控制汽车车内噪声，减少其对驾驶员和乘客造成的危害，首先必须找出车内的主要噪声源本文论述了用声压法识别汽车车内主要噪声源的过程，利用声场分析技术和谱分析技术对车内的主要噪声源进行了分析通过大量的试验研究，认为发动机是导致该车车内噪声较大的主要原因，是降噪工作的重点要进行车内噪声的控制，应首先考虑抑制发动机的辐射噪声，其次要加强车身门窗的密封性并根据试验样车的实际结构特点，提出了一系列改善车内噪声性能的措施，经部分改进试验，取得了降噪１．２～３．９ｄＢ（Ａ）的良好效果这些措施对降低车内噪声，优化车内声学环境，有着重要的指导意义     

板壳结构振动与其周围辐射声场关系的研究

本文以脉动半球声源为基本物理模型,推导了由振动量计算振动点的界面噪声的理论公式。并采用参考文献[5]所推导的公式来计算空间任一点处的声压级,从而系统地建立了板壳结构振动与其周围辐射声场关系的一套数学模型和计算的方法步骤。最后以奔野—25变速箱的某一侧壁面为研究对象,分别采用一套测振系统和测声系统进行了对比试验。并由JEF—16AN实时信号分析仪和PC—1500袖珍计算机进行数据处理,结果表明,和实测值相比,振动量计算得的噪声值误差在2dB以内。     

固体辐射噪声控制中的“优势模态”

机械性噪声源,大部分都是来自于各部件受激励源激励后,产生振动而向外辐射的噪声,尤其是暴露于空气中的机器表面板壳部件,因其面积大,刚度差,很容易被诱发振动,因而产生强烈的固体辐射噪声。鉴于固体振动和辐射噪声间的密切关系,控制噪声是从抑制振动和减小辐射两方面考     

拖拉机驾驶室内噪声分析

拖拉机驾驶室内噪声的大小与拖拉机噪声源及驾驶室本身的声学特性有关。本文通过对拖拉机驾驶室的噪声源分析,确定了影响驾驶室内噪声的主要噪声源;通过对驾驶室内空气声、固体声和混响声的分析,说明了简易式驾驶室的声学特性对耳旁噪声的影响。     

抗性消声器中穿孔板结构的声传递特性

本文利用声波在管中粘滞阻尼方面的理论,研究了存在气流时穿孔板结构的声传递特性。研究表明:穿孔板的声阻与孔板厚度、孔径、穿孔数目、声波频率和气流速度等因素有关。     

统计能量分析用于工程机械驾驶室噪声预估

以一个简化的工程机械模型驾驶室为研究对象,将其周围环境简化为扩散声场,建立了其在扩散声场中声传递的统计能量分析模型,导出了驾驶室内声级及驾驶室外 内声级衰减量的计算公式,对其室内声级以及外 内声级衰减量的理论预估和试验结果进行了研究.研究结果表明,在所分析的频带内,在400Hz以上,理论预估结果与测试结果的最大误差为2.7dB,满足工程需要;在400Hz以下的低频段内,误差较大.运用该方法,针对具体的工程机械驾驶室,将外界对驾驶室的激励用量化的功率流表示,将分析模型进行细化,在低频段与有限单元法结合起来,可在设计初期,对驾驶室内的噪声级进行预估,对驾驶室降噪进行进一步优化设计.