β＇－Sialon陶瓷的抗热震性

测定了无压和热压烧结两种β’－Ｓｉａｌｏｎ陶瓷的抗热震性能，计算了两者的抗热震参数，发现热压烧结β’－Ｓｉａｌｏｎ的抗热震断裂能力优于元压烧结β’－Ｓｉａｌｏｎ，而抗热震损伤能力却劣于后者。ＳＥＭ分析和理论推导认为，除了力学性能的影响之外，显微结构中微裂纹数量及尺寸直接影响了材料的抗热震性。无压烧结β＇－Ｓｉａｌｏｎ显微结构中微裂纹数量及尺寸均大于热压烧结β＇－Ｓｉａｌｏｎ，这有利于无压烧结材料抗热震损伤能力的提高，但不利于其抗热震断裂能力的提高。     

金属基复合材料参数对断裂韧性的影响

提出新的断裂理论模型，描述粒子强化的金属基复合材料的屈服强度，杨氏模量、粒子尺寸等材料参数与平面应变断裂韧性的关系，揭示粒子尺寸对断裂韧性的影响，并与实验相比较，结果表明：该模型与实验相吻合。     

金属薄板各向异性行为的理论模拟

利用Ｂ－Ｌ［５］和Ｈｉｌ（１９４８）［２］屈服函数，对薄板的各向异性行为进行了理论研究．结果表明：Ｂ－Ｌ函数［５］比Ｈｉｌ（１９４８）［２］函数更能反映材料变形的各向异性行为．当屈服函数的Ｍ值取７～１２时，Ｂ－Ｌ函数的使用效果更佳     

Si3N4／3Cr2W8V钢摩擦副滑动摩擦磨损性能

测定了销－盘式热压Ｓｉ３Ｎ４／３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢摩擦副在室温干摩擦磨损条件下的摩擦系数及Ｓｉ３Ｎ４销的磨损系数，对陶瓷销的磨损面进行了ＳＥＭ显微形貌观察，Ｘ射线分析；并探讨了陶瓷销的磨损机理。研究结果表明：Ｓｉ３Ｎ４陶瓷的磨损以微区脆性断裂为主要机理。     

45钢刀模带刀的激光淬火

从刀模的服役条件及失效分析入手,确定刀模带刀的使用性能和工艺性能要求。用500W连续CO_2激光器研究了45钢带刀刃口的激光淬火工艺、组织特征和相变强化效果,论证了带刀刃口采用激光淬火工艺的先进性与可行性,并为优选淬火工艺提供了依据。     

ZTA陶瓷的高温摩擦磨损性能

研究了 4 0 0～ 80 0℃时 ,干摩擦条件下ZTA陶瓷销 /3Cr2W 8V钢盘的滑动摩擦磨损行为 测定了此摩擦副的摩擦系数和销的磨损因子 通过对销磨损面的SEM形貌观察、EP MA微区成分分析及X射线衍射相分析 ,讨论了ZTA陶瓷的磨损机理 试验结果表明 :ZTA陶瓷在 60 0℃时 ,以陶瓷晶粒的脱落和断裂为主要磨损机理 ,表现出比 4 0 0℃时有较大的磨损 ;80 0℃时由于钢盘已高温软化 ,而陶瓷销表面形成半透明无定形膜 ,有利于减少ZTA陶瓷的磨损 ,从而表现出优良的高温耐磨性     

Si3N4陶瓷超塑性的研究进展

综述了氮化硅及其复相陶瓷超塑性的研究进展论述了Si3N4及Sialon陶瓷的超塑性变形机理、微观特征和断裂特性在Si3N4和Sialon陶瓷的超塑性变形中,α→βSi3N4(β′Sialon)的相变以及βSi3N4(β′Sialon)的长大和晶界玻璃相的析晶引起的纤维强化,将影响Si3N4陶瓷超塑性的流变特性晶界玻璃相的重新分布使Si3N4的变形由牛顿流变向剪切增厚转变变形中的孔洞损伤和裂纹尖端的氧化引起裂纹的扩展,导致Si3N4的延伸率降低     

金属基复合材料参数对断裂韧性的影响

提出新的断裂理论模型，描述粒子强化的金属基复合材料的屈服强度，杨氏模量，粒子尺寸等材料参数与平面应变断裂韧性的关系，揭示粒子尺寸对断裂韧性的影响，并与实验相比较，结果表明：该模型与实验相吻合。     

低碳钢的淬透性与非马氏体分解产物对低碳马氏体机械性能的影响

国内外许多试验研究工作表明:低碳马氏体是高强度、大韧性相结合的组织状态。然而低碳钢或低碳合金钢的淬透性毕竟是较低的,在增大截面尺寸,心部获得非马氏体分解产物时,其综合机械性能变化规律如何?迄今还缺乏这方面的研究报导,为此本文通过试验,寻找了15、25、20Cr、和18CrMnTi四种钢,经过强烈淬火,保证心部获得100%、90%及50%低碳马氏体的最大钢棒直径,并同时分析研究了不同直径的上述四种钢心部非马氏体分解产物的变化规律及其对性能的影响。大截面静拉伸和扭转试验结果表明:试样心部出现10%的铁素体,对各项性能指标影响甚微,从静强度来说一般均在140～120公斤/毫米~2左右的高强度钢的强度范围,而心部出现10%以下屈氏体和铁素体时,虽有一定影响,但影响程度不大,心部组织中出现大量铁素体或屈氏体,性能将大大恶化。18CrMnTi钢大截面心部冲击值的模拟试验表明,心部出现20%的铁素体,室温冲击值在8公斤一米/厘米~2左右,而在-70℃时仍达6公斤一米厘米~2这说明非马氏体分解产物对低碳马氏体的脆性倾向影响较小,这是很可贵的。