上海软土的动力计算模型

将上海饱和软土视为由固相和液相组成的两相饱和多孔介质，根据共振柱试验，动三轴试验，提出一种能够全面考虑应力、应变、振动孔隙水压力，震陷的上海饱和软土等效线性化动力计算模型，并进行了较为详细的参数研究，然后将其与Ｂｉｏｔ动力固结方程相结合，建立了土体有效应力动力计算方法，最后应用该方法对上海土层进行了地震反应分析，并得到一些有益的结论。  

城市暴雨径流计算模型的建立和检验

基于城市降雨径流规律的研究，建立了城市暴雨径流计算模型（包括城市产流、地面汇流和管渠汇流三个部分）。在产流计算中，不透水区用变径流系数法，透水区用下渗曲线法；地面汇流用非线性运动波法；管渠汇流用动力波法。经北京和西安三个小区的实测资料检验，证明模型精度较高，可用于城市雨水控制和管理等场合的径流模拟。  

筛套环空砾石层压降的简化计算模型

在砾石充填井筛套环空砾石层的压降计算中，将液流简化为单向流或径向流计算得到的压降与实际值相差较大，描述这种发散流的Yildiz等人的模型复杂，且求解困难，不便于应用。因此，提出一种砾石层压降的简化计算方法，即将环空砾石层中的发散流简化为锥形流，根据Forchheimer方程导出计算压降的新公式。计算结果表明，锥形流模型与Yildiz等人的模型计算结果非常接近，并且应用更简便。分析结果还表明，油井产量以及射孔孔径和孔密度是影响砾石层压降的重要因素。  

试论马尔可夫模型及应用

马尔可夫过程对一个运行系统由一种状态转移到另一种状态的现状提出了定量分析，从而为重新决策提供了依据。  

水力裂缝层内爆燃压裂油井产能计算模型

基于水力裂缝层内爆燃压裂技术提高低渗透油田采收率和油井产量的基本设想，利用油藏渗流理论和节点系统分析方法，建立了水力裂缝层内爆燃压裂油井产能计算模型，并分析了水力裂缝和爆燃裂缝参数对油井产能的影响。研究结果表明，在低渗透油藏中，增加水力裂缝的长度比增加水力裂缝的导流能力对油井增产更有利；爆燃裂缝的存在可在水力裂缝增加油井产量的基础上进一步增产，相对于水力压裂油井，爆燃压裂油井增产倍数可达1．55。由此说明，利用水力裂缝层内爆燃压裂技术来提高低渗透油田油井产量是可行的。  

离心泵水力损失的计算

分析了当前离心泵水力损失计算方法中存在的主要问题.合理划分了离心泵各过流部件内水力损失的类型并分别建立了离心泵吸入室、叶轮和蜗壳内水力损失的计算模型.通过对大量优秀离心泵的实际计算和理论分析,采用回归分析的方法,按比转数、流量和转速分类,以比转数为自变量的形式给出了离心泵各损失系数的数学表达式.实例计算表明,该模型的计算结果准确可靠且适用范围广泛.  

筛管砾石充填井筒附近压降计算方法

认识到套管射孔砾石充填井井筒附近压降发生在 3个流动区域内 ,近井地带向射孔炮眼的汇聚流动区域 ,炮眼内砾石层的线性流动区域以及筛套环空砾石层中的发散流动区域 .以 Bernoulli压降方程为基础导出了计算向炮眼的汇聚流产生的压降的新方法 .以 Forchheimer方程为基础导出了筛套环空锥形发散流的压降简化计算公式 .结果表明 :井筒附近压降主要发生在汇聚流区域和炮眼内砾石层 ,而环空砾石层的压降相对较小 ;射孔参数及砾石渗透率是影响砾石充填井井筒附近压降的主要因素 ,砾石充填井应采用孔径大于 1 5 mm,孔密 30孔 / m左右的参数射孔 ,砾石层渗透率至少应保持在 30～ 40 μm2以上 .  

型钢混凝土结构在国内外应用和研究的进展

简要地介绍了型钢混凝土组合结构，总结了型钢混凝土在国内外的研究方法，应用现状及发展过程，分析了国外建立型钢混凝土梁和柱的计算模型存在的优点和不足，提出了型钢混凝土存在及应解决的关键性问题。  

特高压力下天然气压缩因子模型应用评价

已有的压缩因子模型是否适用于特高压力区(p>60MPa)内压缩因子的预测尚未明确，给特高压力油气藏储量的准确计算和开发方案的制定造成了一定的困难。用文献中纯组分和混合物及自测天然气压缩因子的实验数据对文献中的压缩因子模型进行了对比计算，重点为压力高于60MPa的区域。结果表明，Dranchuk和Hall模型对10个天然气样品压缩因子计算的总平均误差分别为1．62％和1．68％，而对特高压力区天然气压缩因子计算的总平均误差均为1．7％，可以满足工程计算的要求。  

框架预应力锚杆支挡结构的理论分析及工程应用

对一种新型支挡结构即框架预应力锚杆支挡结构进行了研究.合理选取了框架预应力锚杆支挡结构的土压力计算模型和框架、锚杆的计算模型,并提出采用力法求解框架和锚杆的内力.改进了锚杆自由段长度的计算方法,推导了结构的基础埋深和稳定性极限平衡分析的计算公式.用此方法设计的多个高边坡经实践证明安全、可靠并具有良好的经济效益.此方法也为黄土边坡支挡结构计算提供了一种新的途径.