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为了提高合金铸铁的耐磨性,通过成分设计、材料配比以及熔炼浇注等工艺,制备出含C质量分数为3.0%的高钒合金铸铁,并分析了高钒合金铸铁的组织与耐磨性能。利用扫描电镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)对高钒合金铸铁的显微组织及物相进行分析,并对高钒合金铸铁的洛氏硬度、冲击韧性和耐磨性进行研究。结果表明:高钒合金铸铁的组成相主要为原位合成的VC硬质颗粒相、(Cr,Fe)7C3相以及Fe-Cr相,其平均洛氏硬度约为HRC64.2,平均冲击韧性为8.8 J/cm2,耐磨性是高铬铸铁的2倍左右,具有很好的耐磨性能。 相似文献
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<正>在选煤行业,尤其是重介选煤厂,解决设备、设施的耐磨损及磨损后修复一直是期待解决的问题。随着材料技术的发展,越来越多的耐磨产品及耐磨技术得到应用。本文,笔者结合平 相似文献
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水泥混凝土路面在交通运输方面占有相当重要的地位,尤其是工业发达的国家,公路有一半以上是水泥混凝土路面。目前,在我国日益完善的公路网中,水泥混凝土路面也具有重要的地位。 相似文献
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以一定质量比的聚全氟乙丙烯与聚四氟乙烯作为基体,填充一定的石墨经过干粉共混、模压,制备F50C复合材料,研究其耐磨损性能.对F50C及其有关的复合材料分别进行径向、端面磨损试验对比,考察不同转速、不同载荷对不同材料磨损性能的影响,结果表明具有良好的耐磨性能.初步分析F50C耐磨是由于粘附效应形成稳定的润滑膜所致.F50C已作为滑动轴承材料在高速磁力泵上考核和实际使用,其良好的耐磨性能得到了验证. 相似文献
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刘淑贤 《河北理工学院学报》2006,28(4):97-99
在制备陶瓷涂层时,实验采用陶瓷原料粒度为5~40μm,对陶瓷骨料的粒度和级配进行了研究,实验表明涂层的耐磨性能与颗粒级配有关,在保持涂料配方不变的情况下,粗细颗粒含量的比值存在一个临界点,在此临界点之前,随粗颗粒的增加,涂层的耐磨性提高,当粗细颗粒比值超过临界点时,涂层的耐磨性能随粗颗粒的增加而下降。 相似文献
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采用锂辉石代替部分长石,显著降低了釉的高温粘度,提高了锆乳浊釉的釉面光洁度和耐磨性能。同时用CaO、UgO、ZnO、BaO等完全取代了普通釉料中的K20,NazO,在保留了碱金属氧化物的强助熔作用的同时,提高了釉面硬度、增加了釉面耐磨性和化学稳定性。在配方设计中通过优化配比,制备了可在1180℃~1200℃烧成的光泽度良好的耐磨锆乳浊釉。并采用XRD,SEM等现代测试手段对实验釉进行了分析。提出了含Li2O、CaO、MgO、ZnO、BaO锆乳浊的耐磨机理。 相似文献
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钒对中铬白口铸铁组织和性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了钒对中铬白口铸铁的组织与性能的影响.采用SEM与EDS对试样进行了组织与成分分析,并测定了试样的冲击韧性、硬度等力学性能.结果表明:随着V含量的增加,中铬白口铸铁的组织得到细化,冲击韧性得到改善;当V的加入量增加至4%(质量分数)时,基体上弥散分布大量VC颗粒,使得材料有潜在的良好的耐磨性能. 相似文献
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粉末冶金Al-10%Ti复合材料的力学和耐磨性能 总被引:1,自引:0,他引:1
文章采用“冷压烧结+热挤压”的粉末冶金法制备出Al—10%Ti复合材料,研究了Al—10%Ti复合材料的孔隙率、抗拉强度、伸长率、硬度和耐磨行为。结果表明:与Al相比,Al-10%Ti复合材料的孔隙率较高,抗拉强度和伸长率较低,硬度和耐磨性较高;Al-10%Ti复合材料的磨损体积损失分别是Al的1/22.3及Qsn6.5-0.4的1/14.8,其磨损表面呈Al基体+Ti颗粒+孔隙的耐磨组织。 相似文献
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利用大功率CO2激光器在20#钢表面涂敷WC-B4C-SiC-Co,WC-SiC-Co,用X射线衍射仅对涂敷层进行物相分析,并对涂敷层的硬度及耐磨性能进行测试.结果表明,利用大功率激光束可在碳钢表面涂敷高硬度合金,提高了金属材料表面的硬度及耐磨性能[1,2,3]. 相似文献
10.
为了研究表面纳米化对7055铝合金耐磨性能的影响,利用高能喷丸(High Energy Shot Peening, HESP)技术对7055铝合金材料进行表面纳米化处理,在7055铝合金表面获得纳米结构。利用透射电镜分析纳米化前后微观组织的变化,同时对纳米化材料表层进行残余应力及显微硬度测定,并采用球盘磨损试验机研究了纳米化表面对固定载荷条件下7055铝合金材料磨损性能的影响。结果表明:表面纳米化使7055铝合金材料表面发生严重塑性变形,材料表面分布较高幅值残余压应力,最大可达到-369MPa, 残余压应力层深度达0.6mm;纳米化后试样显微硬度较基体提高了50%。摩擦磨损实验表明:表面纳米化从一定程度降低了7055铝合金材料表面摩擦系数,且磨损失重是未处理试样的32%,表明高能喷丸表面纳米化有效改善了7055铝合金材料的耐磨性能。 相似文献