生物滤池加入常规工艺的位置对净水效果的影响

文中通过工程案例与中试,对前置高速给水曝气生物滤池(HUBAF)、中置升流式曝气生物活性炭滤池(UBACF)、后置降流式生物活性炭滤池(DBACF)3种在自来水常规处理流程的不同位置加入给水生物滤池的工艺进行了对比分析.结果表明:HUBAF、UBACF和DBACF均有效地提高了有机物的去除效率；DBACF氨氮去除量一般不超过1.5 mg/L,在亚热带地区存在出水微型生物泄漏问题；HUBAF氨氮去除率高,但运行管理受到原水高浊度以及水生生物的不利影响；UBACF则兼具了HUBAF与DBACF池的净水优势,更适合新建水厂选用.     

O3-BAC给水深度处理工艺的优化运行

通过工艺Ⅰ(预臭氧 常规处理 后臭氧 生物炭滤)和工艺Ⅱ(预臭氧 常规处理 生物炭滤)的对比试验,对属于Ⅱ~Ⅲ类地表水的广州市东江水源进行臭氧-生物活性炭(O3-BAC)深度净水中试,研究了污染物的去除规律,并对照南洲水厂的实际运行效果,提出了依据原水不同水质状况优化运行的建议.中试结果表明,当水源CODMn低于3.0mg/L及氨氮含量低于1.0 mg/L时,可按工艺Ⅱ方式运行;当水源CODMn高于3.5mg/L或氨氮含量高于1.5mg/L时,需要按工艺Ⅰ方式运行,以确保出水达到标准.南洲水厂运行结果也表明,可根据原水水质分别按照工艺Ⅰ或工艺Ⅱ方式优化运行.     

高速给水曝气生物滤池应用于大型自来水厂的预处理

为克服氨氮和有机物对饮用水源的微污染,广州市某水厂首次采用了高速给水曝气生物滤池(HUBAF)生物预处理新工艺,处理规模为73.5万m3/d.工程投产稳定运行后,初期3个月原水氨氮和CODMn分别为0.44～2.22 mg/L和1.84～6.06 mg/L,预处理出水分别小于0.5mg/L和2.0mg/L;原水的铁和锰最高达1.16mg/L和0.22mg/L,出厂水最高达0.05mg/L和0.03mg/L.HUBAF采用大颗粒轻质陶粒并结合流化床技术,对浑浊度的去除平均仅为2.5NTU,生物滤池过滤水头损失稳定在1.0 m以下.其冲洗方式为气水联合上、下冲洗,冲洗前后各滤池的过滤水头损失差不超过0.1m,为共用1套集中鼓风曝气系统创造了条件.与弹性填料接触氧化池和悬浮球流化池等已投入应用的生物预处理技术相比,HUBAF抗冲击负荷能力强,氨氮硝化率高,除铁除锰能力强.HUBAF-常规工艺生物强化集成技术对有机物的去除率与"臭氧-生物活性炭"给水深度净水工艺处于同一水平.     

城市污水管网可行管径法优化设计

根据污水管网中的管段流量，按照设计规范的设计和管道系列标准管径建立与流量对应的各管段可行管径序列及其坡度和充满度矩阵，然后以各管段某一管径组合构成可行管烃的状态集合，并以最大可行管径组合作为初始状态，运用动态规划思想从上游至上游逐步进行决策计算，寻求经济最优的可行管径集合，从而实现整体管网的管径和埋深的优化设计方案，本方法的优点是优化计算精度得到了提高，并显著减少了计算工作量和计算机内存储量。     

水厂排泥水污泥量与固体通量的确定

水厂排泥水处理工艺的设计，需要以水厂污泥量及排泥水的主要沉降性能参数——固体通量为依据。这两个参数的确定，需通过大量的试验和数据统计处理，广州市自来水公司在江村水厂和南洲水厂进行了排泥水处理沉降试验，对污泥量及排泥水的固体通量的确定取得了一定的经验。     

屋面冷却塔循环水系统设计研究

针对屋面冷却塔循环水系统的特征和运行独立性工艺要求，讨论了系统布置方案。通过分析系统集水容积和控制水位与运行工况的对应关系以及实现系统稳定运行的条件，对系统布置及设计计算提出建议。     

采用曝气生物滤池作预处理对絮凝剂投加量的影响

以聚合氯化铝PAC为絮凝剂,抽取珠江原水,分别直接投加和经过曝气生物滤池处理后再投加絮凝剂,对比两种情况下的絮凝剂投加量.结果表明,在沉淀池出水浊度基本相同的情况下,经过曝气生物滤池处理后絮凝剂投加量大为减少.曝气生物滤池在作为深度净水工艺的预处理时对减少絮凝剂投加量有一定作用.