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21.
多层喷射沉积过共晶Al-Si-Cu-Mg合金的微观组织及力学性能 总被引:2,自引:2,他引:0
多层喷射沉积技术具有冷速快、工艺简单、氧化程度低、制备的材料组织细小且分布均匀等特点.而使高硅铝合金充分发挥实用价值的关键是细化初晶硅.作者用多层喷射沉积技术制备了过共晶Al-Si-Cu-Mg合金,并与传统的铸态冶金制备的相同化学成分的合金进行了比较.对合金的沉积坯、热挤压处理后的微观组织进行了观察与分析.结果表明,多层喷射沉积合金的初晶硅大小只有25μm左右.并对合金的拉伸性能、扫描断口进行了测试与观察,提出了合金的强化与断裂机制. 相似文献
22.
多层喷射沉积是一种新型的喷射沉积工艺 .对制备大厚壁管有着其优越性 ,但存在着开头难以保证的缺点 .作者分析了开头难以保证所形成的原因 .介绍了QA2 2 1 2系列可编程控制器在解决多层喷射沉积管坯形状问题中的应用 ,可更加有效地控制管坯的形状 相似文献
23.
采用多层喷射共沉积法制备了6061铝合金/10%SiC颗粒增强复合材料,对其显微组织和拉伸性能进行了研究.结果表明,沉积坯组织为细小、均匀的等轴晶,增强相颗粒分布均匀,基体与增强相颗粒间没有发生界面反应.增强相颗粒加速了沉淀相析出并明显缩短峰时效时间,沉积坯热挤压后经5h时效即可达到峰时效状态,此时力学性能为:σb439MPa,σ0.2409MPa,δ10.4%,E120GPa. 相似文献
24.
采用反应溅射方法制备了氮化碳薄膜,研究了反应气体压力、溅射功率对薄膜形成的影响,并用X射线电子能谱(XPS) 和富里叶变换红外光谱(FTIR)对样品的电子结构进行了分析.结果表明:反应气体N2 的压力太高或太低、溅射功率太大或太小,均不利于氮化碳膜的形成;在N2 压力为8 Pa、溅射功率为200 W 时,薄膜的氮原子数分数得到最大值41% ;XPS和FTIR分析结果揭示了膜中没有自由的N原子,所有的N原子均与C原子作用形成化学键,而且C N 单键、C N 双键、C N 三键共存.膜中C H 和N H 振动模式的存在,说明沉积在Si 衬底上的氮化碳薄膜有较强的从空气中吸收氢的能力. 相似文献
25.
通过建立沉积阶段热流分析模型,对多层喷射沉积制备耐热铝合金管坯过程中喷射流沉积后的凝固和冷却进行了分析.喷射流沉积后与基体/沉积坯的传导热交换占热输出率的90%以上,在沉积过程中,沉积面的温度变化呈周期性的升降.计算结果表明,多层喷射沉积采用移动坩埚式扫描方式,延长了喷射流沉积时间间隔,喷射流沉积后可以获得10^3K/s以上的冷却速度。 相似文献
26.
固液反应球磨制备Fe-Zn和Fe-Sb系金属间化合物 总被引:2,自引:2,他引:2
采用一种固液反应球磨专利技术制备了Fe-Zn和Fe-Sb系列金属间化合物粉末,考察了金属液体中加入与磨球成分相同的金属粉末对反应速度的影响,并分析讨论了该技术制备金属间化合物的机理和特点. 相似文献
27.
Al-10%Cr,Al-20%Mn合金的固液混合铸造 总被引:3,自引:1,他引:3
高合金含量的Al-Mn,Al-Cr合金(质量分数大于10%)中Mn,Cr含量高,传统铸造组织十分粗大,力学性能很差,不能应用.本文采用固液混合铸造技术制备了Al-20%Mn,Al-10%Cr合金.实验结果表明,合金的显微组织明显细化,其平均晶粒尺寸都能控制在10μm以下,且晶粒呈球形或近球形,压铸材料的力学性能为:σb=100~110MPa,σ0.2,=70~80MPa.随着粉末加入量的增加,合金晶粒逐渐细化.这两种合金可以应用为耐磨、耐蚀材料. 相似文献
28.
进行了硬质合金-球墨铸铁复合铸造工艺试验,观察了结合区的显微组织,比较了硬质合金复合铸造前后的硬度。结果表明:采用合适的复合铸造工艺,可以保证这两种金属之间实现良好的冶金结合,硬质合金的组织及性能基本不发生改变。 相似文献
29.
本文通过快速冷凝方法制得了Al-Cu-Fe-Zn系合金粉末。这种快冷合金粉末在室温下为准晶相和晶态相共存结构,当把粉末加热到773K左右时,晶态相开始消失并且转变为准晶相,加热到1000K晶态相基本上完全转变为准晶相,继续升温准晶相又逐渐减少,晶态相重新产生和增加。本文对Al-Cu-Fe-Zn系快冷合金粉末的加热相变、准晶形成规律、准晶的成分范围进行了详细的研究。 相似文献
30.