全文获取类型
收费全文 | 2624篇 |
免费 | 32篇 |
国内免费 | 67篇 |
专业分类
系统科学 | 38篇 |
丛书文集 | 123篇 |
教育与普及 | 120篇 |
理论与方法论 | 50篇 |
现状及发展 | 11篇 |
综合类 | 2381篇 |
出版年
2024年 | 12篇 |
2023年 | 51篇 |
2022年 | 66篇 |
2021年 | 43篇 |
2020年 | 40篇 |
2019年 | 41篇 |
2018年 | 23篇 |
2017年 | 34篇 |
2016年 | 46篇 |
2015年 | 93篇 |
2014年 | 181篇 |
2013年 | 171篇 |
2012年 | 178篇 |
2011年 | 233篇 |
2010年 | 168篇 |
2009年 | 218篇 |
2008年 | 207篇 |
2007年 | 144篇 |
2006年 | 128篇 |
2005年 | 98篇 |
2004年 | 89篇 |
2003年 | 73篇 |
2002年 | 57篇 |
2001年 | 59篇 |
2000年 | 45篇 |
1999年 | 42篇 |
1998年 | 20篇 |
1997年 | 26篇 |
1996年 | 25篇 |
1995年 | 24篇 |
1994年 | 29篇 |
1993年 | 12篇 |
1992年 | 13篇 |
1991年 | 7篇 |
1990年 | 6篇 |
1989年 | 14篇 |
1988年 | 4篇 |
1987年 | 1篇 |
1986年 | 1篇 |
1957年 | 1篇 |
排序方式: 共有2723条查询结果,搜索用时 46 毫秒
11.
对集中供热管网的阻力及存在的不平衡现象,从理论上进行了分析和探讨,并结合实际运行情况进行了平衡调整,使热网的稳定性得到了改善和提高,收到了良好的效果。 相似文献
12.
济阳坳陷上第三系储层特征及天然气藏形成条件分析 总被引:2,自引:0,他引:2
济阳坳陷上第三系是胜利油田的主要产油气层段之一,也是今后进一步进行天然气勘探开发工作的主力目的层位。本文从上第三系储层的类型及其展布规律、岩性、储集物性、微观孔隙结构等方面,详细分析了天然气储层的特征。并在此基础上,讨论了天然气藏的形成条件及天然气富集规律。研究表明,天然气对储层储集物性的要求比石油更具广泛性;天然气藏的形成除必须具备一定的储层条件外,更重要的是受控于生成运移条件、盖层条件及一定构 相似文献
13.
多年以来,煤炭和石油一直在我国能源结构中占有主导地们,在一次能源结构中,煤炭所占比例长期保持在75%左右. 相似文献
14.
高翊 《科技情报开发与经济》2005,15(14):284-285
通过对镇苑小区采暖情况的跟踪调查及数据采集,找出了供暖系统不热的原因,据此对系统进行了针对性的改造,取得了良好的改造效果。 相似文献
16.
简述了天然气集输设施腐蚀的危害。结合工程实践。介绍了FBE复合覆盖层天然气管道外防腐施工方法及施工工艺,从防腐材料的选择、施工环境温度的控制、涂料的配制等方面对施工技术措施及质量控制要点进行了重点阐述。 相似文献
17.
基于长期计划的动态给水管网优化设计模型 总被引:1,自引:0,他引:1
鉴于给水管网的优化设计的重要作用,提出了更符合实际、准确度更高的基于长期计划的动态给水管网优化设计模型。其目标函数中,动力费采用与时间相关的函数计算,折旧大修费采用与管段损坏率相关的函数计算,并建立了相应的动态优化设计模型。可以更精确地得出基于长期计划考虑管网优化设计结果。 相似文献
18.
大型注水系统注水站合理排量的确定方法 总被引:1,自引:0,他引:1
大型注水管网系统结构复杂,涉及的井点、管网节点多,且压力、流量互相耦合,注水站排量合理分配难度大。以流体力学基本理论为基础,利用“压力谷”的性质,根据注水管网特性,建立了注水管网的基本模型,并在满足注水量和管路阻力损失最小的前提下,给出了一种确定大型注水系统注水站设计排量和运行排量的方法。实例计算表明,利用该方法调节大型注水系统注水站排量,可以使注水站和管网同时达到最优运行状态,并且能够科学地计算注水站的设计排量。该研究为大型注水系统的合理设计和优化运行提供了一定的理论指导。 相似文献
19.
基于液化天然气冷量的液体空分新流程 总被引:4,自引:1,他引:3
分析了空分装置中应用液化天然气(LNG)冷量的优势.从流程设计和现有流程改造的角度,分别提出了采用LNG冷量冷却循环氮气的液体空分装置的新方案,并采用Aspen Plus软件对其进行模拟计算.研究表明:与传统流程相比较,新方案采用LNG作为冷源冷却循环氮气后,可以代替氟利昂制冷机以及氮透平膨胀机组,取消了氮气外循环,系统得到简化,所需循环氮气量明显减少;系统最高运行压力由传统流程的4.2~5.0 MPa降低到2.3~2.6 MPa;液态产品的单位能耗从1.05~1.25 kW.h/kg降低到0.317~0.384 kW.h/kg. 相似文献
20.