全文获取类型
收费全文 | 721篇 |
免费 | 33篇 |
国内免费 | 27篇 |
专业分类
系统科学 | 10篇 |
丛书文集 | 28篇 |
教育与普及 | 6篇 |
理论与方法论 | 2篇 |
现状及发展 | 4篇 |
综合类 | 731篇 |
出版年
2024年 | 6篇 |
2023年 | 19篇 |
2022年 | 21篇 |
2021年 | 22篇 |
2020年 | 19篇 |
2019年 | 29篇 |
2018年 | 13篇 |
2017年 | 16篇 |
2016年 | 21篇 |
2015年 | 22篇 |
2014年 | 48篇 |
2013年 | 29篇 |
2012年 | 31篇 |
2011年 | 31篇 |
2010年 | 33篇 |
2009年 | 47篇 |
2008年 | 46篇 |
2007年 | 50篇 |
2006年 | 46篇 |
2005年 | 34篇 |
2004年 | 23篇 |
2003年 | 30篇 |
2002年 | 36篇 |
2001年 | 29篇 |
2000年 | 14篇 |
1999年 | 9篇 |
1998年 | 15篇 |
1997年 | 7篇 |
1996年 | 6篇 |
1995年 | 7篇 |
1994年 | 4篇 |
1993年 | 2篇 |
1992年 | 3篇 |
1991年 | 3篇 |
1990年 | 1篇 |
1989年 | 4篇 |
1988年 | 5篇 |
排序方式: 共有781条查询结果,搜索用时 31 毫秒
11.
粘弹性阻尼器用于结构减震时的空间布置研究 总被引:1,自引:0,他引:1
以结构顶层各点在地震荷载的作用下的最大位移Smax和最大加速度acmax作为结构减震效果的评价函数,通过使用ansys软件研究了粘弹性阻尼器的空间布置对建筑结构减震效果的影响,得到粘弹性阻尼器较优的空间设置方案,使得在相同数目的粘弹性阻尼器的条件下,达到更好的减震效果. 相似文献
12.
摩擦型阻尼器的斜拉索减振试验研究 总被引:6,自引:0,他引:6
通过人工激振后测自由振动衰减,得到了拉索一摩擦型阻尼器系统的对数衰减率.试验结果表明,安装摩擦型阻尼器后拉索阻尼有了很大的提高;试验测得的对数衰减率值与拉索的最大振幅及模态均相关;实测所得到的对数衰减率一振幅及模态关系和Main提出的理论计算结果,在拉索所能获得的对数衰减率最大值及对数衰减率值随振幅及模态的变化趋势相吻合,然而在振幅的幅值对应上存在较大的差异;对于非线性较强的摩擦型阻尼器,Main提出的理论仍需进行修正方能在阻尼器优化设计中应用. 相似文献
13.
将深水调谐液体阻尼器(TLD)作为以单一振型反应为主的建筑结构地震荷载作用下的被动减震装置,通过建立并求解TLD参数优化设计目标函数,得到最优参数实用设计表达式.同时,引入了结构-TLD系统等效阻尼比概念,给出了相应于TLD最优设计参数的等效阻尼比设计表达式.最后通过数值算例,验证了等效阻尼比表达式的适用性. 相似文献
14.
对于国内首个平立面不规则并设置粘滞流体阻尼器的复杂方钢管混凝土高层建筑,首先采用框架支撑体系有效解决了扭转效应,然后讨论了阻尼器的选型、布置位置和数量,采用ETABS软件建模,由大量对比计算确定了阻尼器的设计参数,通过不同加速度峰值和不同地震波作用下的时程分析,获得了结构从小震到大震下的位移、层剪力等动力响应,与无控结构相比,得到了粘滞阻尼器的耗能减震效果,总结评价了结构的整体抗震性能,给出了设计建议.最后与振动台试验结果作对比.相关研究结论可为今后类似工程设计提供参考. 相似文献
15.
16.
针对某大型半潜式濒海结构波激振动现象,分析了考虑流固耦合效应以后该结构的振动模态,找到了引起该结构发生波激振动的原因.为了控制其波激振动,应用深水调谐液体阻尼器方法对该结构的振动控制进行了实验.结果表明,该方法能明显抑制其主要模态(即第一阶模态)的振动,可以应用于该结构的振动控制.应用深水调谐液体阻尼器可以对某些濒海洞库防护门进行振动控制. 相似文献
17.
通过超弹性形状记忆合金(shape memory alloy,简称SMA)拉伸试验研究,建立了SMA四折线本构模型.利用SMA超弹滞回耗能特性,提出一种拉压型SMA阻尼器,并给出其最大输出控制力的计算公式.针对某七跨连续刚构桥,分析了桥梁伸缩缝在无限位器、安装钢棒限位器和安装超弹性SMA阻尼器3种情况下的地震位移.结果表明:安装SMA阻尼器后,伸缩缝处相对位移降低80.3%,中跨跨中水平位移和竖向位移分别降低78.8%和65.9%.因此,SMA阻尼器可以有效控制桥梁结构地震位移,对桥段相对位移的控制效果优于钢棒限位器. 相似文献
19.
20.
采用基于分离涡模型的计算流体力学方法计算某可调阻尼式涡轮阻尼器多个挡位、多个转速工况的内部三维黏性流场,预报了其阻尼特性和轴向力特性.阻尼器内部紊乱的流动造成其转矩、轴向力等外特性参数波动较大,大挡位工况超过10%.阻尼系数随挡位的增大而增大,除小挡位外,预报误差在5%以内.随着挡位的增大,转子轴向力增大,调节挡板轴向力也呈增大趋势.定子轴向力是一个小量,其方向与调节挡板轴向力相同.腔内复杂的不对称流动造成各挡板块受力不均,但每块挡板的轴向力均呈周期性变化,平均值相差±2.5%以内.大挡位高转速工况产生较严重空化,而小挡位时空化较弱. 相似文献