矩形通道内高速蒸汽与过冷水直接接触凝结换热流型的实验研究

为研究有限通道内高速蒸汽与过冷水直接接触凝结换热(DCC)过程中汽液相界面的演化规律,搭建了具有矩形截面结构喷嘴及通道的可视化实验台,获得了入口蒸汽压力为0.1~0.45MPa、入口过冷水压力为0.1~0.4MPa以及入口过冷水温度为30℃条件下DCC过程的凝结形态,得到了基于入口参数的流型图。研究表明:矩形通道内DCC过程的典型流动形态可划分为蒸汽区、过冷水区、汽液混合层、回流区和均匀泡状流区,蒸汽区与汽液混合层之间有清晰的相界面;在不同的入口参数下会出现泡状流、界面振荡射流、尾部振荡射流、稳定射流和发散射流等凝结形态。获得了各种流型的下壁面温度分布规律,并通过计算,得到稳定射流的换热系数为5.2~9.0MW·m-2·℃-1。     

水平螺旋管外V型槽强化冷凝传热的理论研究

对水平螺旋管外开有Ｖ型槽时的凝结换热强化问题进行了理论研究．针对Ｖ型槽的冷凝换热特点,将Ｖ型槽流动区域分为传热区和液流区两个部分,对其分别建立了理论模型,并进行了数学描写．通过分析两个区之间流动和换热的有机联系,得到了螺旋管外Ｖ型槽冷凝换热问题的理论解,并给出了能用于工程实际的换热准则方程式．     

苯-丙型共聚乳液-水泥砂浆共混体系的研究(Ⅱ)SAE对水泥砂浆性能的影响

用苯乙烯-丙烯酸酯(SAE)共聚乳液作为改性剂对水泥砂浆进行改性. 考察了SAE对水泥砂浆的密度、吸水性、凝结时间以及水泥水化速度的影响. 结果表明, 加入SAE使水泥砂浆的表观密度降低, 吸水率下降, 并且明显延缓了水泥的凝结时间及水化速度.     

水泥浆凝结硬化时内部结构与超声频谱的变化

论述了超声脉冲穿过硬化过程中的水泥浆时超声频谱的变化,并分析了声速,频率幅值与水泥浆期龄之间的关系。实验证明超声频率是观察硬化水泥浆早期结构的变化及测定水泥凝结时间的有效方法。     

变形液滴的反常形态演变

利用高速摄影技术研究了压扁液滴自由落体过程中的形态演变.实验中利用表面活性剂十二烷基硫酸钠(SDS)对液滴性质进行调控.实验发现,液滴的形态演变显著依赖于SDS浓度.有趣的是,SDS浓度为0.8 cmc时,液滴可较长时间保持压扁形态而不回复成球形.经受力分析,界面的Gibbs弹性不足以完全抵消Laplace压差所产生回复力.声场作用下产生的宏观表面浓度梯度导致强烈的Marangoni效应,赋予界面以额外弹性,从而与液滴回复力相抗衡.     

基于中压变频技术的135MW机组凝结水泵的节能改造

本文从对135MW机组凝结水泵和中压变频技术的介绍,对基于中压变频技术的135MW机组凝结水泵的节能改造设计及调试进行剖析,最后就基于中压变频技术的135MW机组凝结水泵的节能改造中需要注意的事项进行说明。     

循环流化床燃烧产物固硫灰的细度对水泥性能的影响

为探讨磨细处理改善固硫灰水泥胶砂物理力学性能和膨胀性能的可行性,利用实验室气流磨对流化床固硫灰进行了磨细处理,研究了细度对固硫灰水泥凝结时间、胶砂强度和线性膨胀率影响.试验结果表明:经磨细处理后固硫灰水泥净浆标准稠度需水量降低,但初凝时间提前;细度对固硫灰水泥胶砂前期强度影响很大,掺加30%中位径为15 μm的原灰时28 d水泥胶砂抗压强度只有纯水泥对比样的47%,而掺加30%中位径为3 μm的磨细灰时水泥胶砂28 d抗压强度可以达到纯水泥对比样的85%以上,但在90 d时掺加固硫灰的水泥胶砂抗压强度均可达到对比样的82%以上.磨细处理能降低固硫灰水泥净浆的总膨胀能,并能将膨胀能提前释放.结果证明磨细处理是利用固硫灰的重要手段.     

变频器在凝结水泵中的应用

针对凝结水泵的运行现状,介绍了变频器的节能原理及应用,详细分析了凝结水泵运用高压变频器后的优势、节电效率及经济效益。     

320MW机组凝结水泵的变频改造

叙述凝结水泵变频改造的实现方法,对凝结水泵改造为变频调节后的运行方式、节能效果及其社会效益进行了分析。     

水泥-水玻璃基本性能研究

水泥-水玻璃作为一种复合型注浆材料,其可控性强、材料来源广,在岩土工程中得到广泛应用.针对水泥-水玻璃浆液的基本性能做了室内试验研究,得出了该类浆液在不同配合比下的凝结时间及相应强度,研究成果为实际工程中相关指标的选取提供了基础性资料.