全文获取类型
收费全文 | 703篇 |
免费 | 35篇 |
国内免费 | 14篇 |
专业分类
丛书文集 | 20篇 |
教育与普及 | 13篇 |
现状及发展 | 3篇 |
综合类 | 716篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 5篇 |
2022年 | 8篇 |
2021年 | 6篇 |
2020年 | 7篇 |
2019年 | 16篇 |
2018年 | 10篇 |
2017年 | 12篇 |
2016年 | 16篇 |
2015年 | 11篇 |
2014年 | 11篇 |
2013年 | 37篇 |
2012年 | 38篇 |
2011年 | 45篇 |
2010年 | 42篇 |
2009年 | 57篇 |
2008年 | 54篇 |
2007年 | 53篇 |
2006年 | 28篇 |
2005年 | 37篇 |
2004年 | 31篇 |
2003年 | 31篇 |
2002年 | 23篇 |
2001年 | 25篇 |
2000年 | 22篇 |
1999年 | 19篇 |
1998年 | 7篇 |
1997年 | 12篇 |
1996年 | 16篇 |
1995年 | 5篇 |
1994年 | 18篇 |
1993年 | 9篇 |
1992年 | 13篇 |
1991年 | 5篇 |
1990年 | 8篇 |
1989年 | 2篇 |
1988年 | 6篇 |
1987年 | 4篇 |
1986年 | 1篇 |
排序方式: 共有752条查询结果,搜索用时 15 毫秒
101.
张长春 《江汉大学学报(自然科学版)》2004,32(3):58-60
学生食堂大厅位于工程A区,其框架梁采用有粘结预应力结构,梁主跨为18m,部分向外伸挑为4.2m,分上下两层.根据设计规定:预应力筋采用妒15钢绞线,柱强度缸=1470N/mm^2,设计控制应力δcom=0.75,fptk=1103N/mm^2;非预应力筋采用Ⅰ级、Ⅱ级钢筋,锚具选用DVM型,闷头板(喇叭口),螺旋筋选用相应定型配套产品,波纹管管径55mm.张拉前钢绞线用金属波 相似文献
102.
纤维混凝土界面应力传递机制的三维弹性分析 总被引:2,自引:0,他引:2
采用Love位移函数法分析了纤维拔出问题中粘结段的界面应力传递机制。建模时避免了传统模型不精确的假设,对整个粘结段直接进行三维弹性分析,获得了收敛性较好的解。分析结果表明,纤维和基体的应力及位移均为变量,且在界面上存在法向应力突变现象。将计算结果与传统模型的解进行对比,发现两者在界面剪应力和截面平均拉应力分布上也存在较明显差别。该模型满足所有平衡条件、连续条件和大部分边界条件,可用于检验纤维拔出模型的精度和微观力学分析。 相似文献
103.
盐环境中冻融循环对钢筋与混凝土粘结性能影响 总被引:5,自引:0,他引:5
通过对盐水环境中经历了0、5、15、25次冻融循环的钢筋混凝土梁式试件的粘结性能试验,研究了冻融循环对钢筋与混凝土粘结性能的影响.结果表明,随冻融循环次数的增加,钢筋与混凝土的粘结强度降低;当冻融次数少于15次时,钢筋极限粘结荷载时的滑移变化不大,而冻融次数多于15次时滑移变化明显增大.所以,对于盐环境中经受冻融循环作用的钢筋混凝土结构,加强其耐久性设计非常重要. 相似文献
104.
基于挠度的体外与体内无粘结预应力筋应力增量 总被引:9,自引:1,他引:8
研究了体外预应力以及体内无粘结预应力梁力筋变形与跨中挠度的关系,提出了一种基于挠度的预应力筋应力增量计算的新方法.首先建立了体外预应力梁和体内无粘结预应力梁的变形相容方程,推导了用跨中挠度表达的力筋应力增量计算公式,提出了适用于体内外预应力筋应力增量的统一计算公式,能够计算正常使用和承载能力极限状态下预应力筋的应力.最后运用该公式计算了国内外大量试验梁(包括6根体外预应力梁和22根体内无粘结预应力梁),计算出应力增量与试验结果之比的均值在0.99~1.02之间,标准差为0.1左右.表明该式计算值与试验实测吻合良好,公式形式简单,能够反映结构的受力机理. 相似文献
105.
砂轮表面粘结与碎裂严重影响ORG的运行稳定性。本文详细分析了热轧油、砂轮转速、轧辊温度、ORG磨头组件等对砂轮表面粘结及碎裂的影响。通过采用切油装置、更换热轧油油品、调整砂轮转速、降低工作辊表面温度、加强ORG磨头组件管理等措施,解决了砂轮表面粘结与碎裂的问题。 相似文献
106.
磷酸镁胶凝材料基体与玻璃纤维筋的粘结性能 总被引:1,自引:0,他引:1
为研究磷酸镁胶凝材料(MPC)基体与玻璃纤维筋的粘结性能,测试了玻璃纤维筋在MPC基体中的拉拔力.结果表明:自制无机胶能较好渗入玻璃纤维筋内部,并将纤维丝牢固地粘结在一起,玻璃纤维筋的轴向拉力显著提高;用掺入适量死烧氧化镁粉的无机胶浸涂玻璃纤维筋,可明显增大玻璃纤维筋在MPC基体中的拉拔力;适量水玻璃可使MPC的结构更加致密,其中玻璃纤维筋的拉拔力亦适当提高;随着玻璃纤维筋埋置长度的增加和MPC基体龄期的延长,玻璃纤维筋的拉拔力逐步提高;存在最佳的玻璃纤维筋埋置长度使玻璃纤维筋拉拔破坏时的拉拔力达到最大;经优化设计的玻璃纤维筋在MPC基体中的拉拔力高于在环氧树脂基体中的拉拔力. 相似文献
107.
边坡加固技术是工程界一直关注的重要课题,边坡开挖后坡体内应力调整和位移变化的复杂性,对加固技术有了新的要求,而在此方面国内起步较晚,且多数采用拉力(分散)型锚索对岩土体实施预加力。经过大量实验结果表明,在破碎岩体、土体中,当锚索长度大于8~10m后,拉力分散型锚索的承载力无法获取较高的锚固力,而压力分散型锚索的受力性能不仅合理,而且在破碎岩体、土体地层中能够提供较高的承载力,本文结合哈西车站深路堑边坡支挡实践,简要介绍压力分散型锚索受力原理及锚索设计。 相似文献
108.
针对斜剪破坏和剪切粘结破坏两种破坏模式,研究了型钢轻骨料混凝土梁抗剪承载力。考虑型钢和混凝土界面存在的粘结力,推导了剪切粘结破坏抗剪承载力计算公式。结合型钢混凝土结构技术规程中型钢普通混凝土梁斜截面抗剪承载力计算公式,提出了型钢轻骨料混凝土梁抗剪承载力预测模型。试验结果比较和验证表明,该预测模型不仅具有足够的精度,而且也适用于型钢普通混凝土梁。 相似文献
109.
抗侧力方案要做到尽可能避免受扭。水平体系设计要考虑竖向体系,二者兼顾;高层办公大楼的大跨度楼面和无柱作用空间,若要在21m~30m,或更大跨度的开间内选择和设计楼盖结构方案,则采用平面或空间桁架和轻质混凝土的组合楼盖结构的综合效益最佳;无粘结予应力混凝土梁的极限抗弯强度大大低于相应的有粘结予应力混凝土梁。 相似文献
110.
李鹏飞 《中国新技术新产品精选》2010,(4):9-10
本文通过长大纵坡现场剪切试验得到的数据,利用ABAQUS建立有限元模型,深讨重栽车辆作用下沥青路面面层与半刚性基层之间完全连续,层间粘结两种情况的层间剪切应力分布规律,结果表明,不同粘结强度对层间剪应力有显著影响。 相似文献