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31.
热连轧厂试制管线钢时出现生产不稳定,性能强度偏低。批量生产X70\X80的厚规格时,精轧机存在压下率小,导致品种无法满足用户的需求。为了解决此问题采用轧机空过生产,解决了产品性能不稳定的问题。 相似文献
32.
二次热循环对管线钢在役焊接粗晶区显微组织的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用焊接热模拟技术、金相分析及透射电镜研究了X70管线钢在役焊接粗晶区及其经受不同峰值温度二次焊接热循环作用后热影响区各区的金相组织和精细结构. 结果表明,在役焊接粗晶区的金相组织主要是板条束贝氏体和粒状贝氏体,经历不同峰值温度的二次热循环后,组织类型没有发生变化,但各种组织的形态、大小、数量以及原奥氏体晶粒大小有些差异. 热影响区各区的主要形貌都是铁素体板条和分布在板条之间或板条基体上的M-A组元. 在役焊接粗晶区M-A组元形态以条状为主,经历二次热循环后,再热临界粗晶区的M-A组元有所细化. 再热临界粗晶区存在下贝氏体组织,且具有典型的"中脊"形貌. 相似文献
33.
34.
冯建有 《安庆师范学院学报(自然科学版)》2009,15(4):43-45
以X-65管线钢近中性pH值溶液(实际土壤溶液)为研究对象,通过慢应变速率拉伸(SSRT)和应力波动的实验研究,评价X-65管线钢在近中性pH值环境中力学因素对SCC(应力腐蚀开裂)的作用和影响。实验表明,应变速率及应力波动R值(最小和最大应力的比值)对SCC的发生有重要的作用。 相似文献
35.
介绍高韧性管线钢技术开发中的轧制工艺及数学模型。在综合测定的基础上,对轧制工艺及力能参数进行了全面的分析;采用热加工模拟机,对轧制规程和控冷制度进行了试验研究,对热轧工艺提出改进;在研制材料变形抗力模型时,考虑了残余应变的影响;利用生产数据,建立起轧制压力模型和能耗模型 相似文献
36.
针对卷取温度为500℃的12 mm厚X70管线钢热轧带钢,利用MARC有限元软件建立层流冷却过程中的热-力-相变耦合的数学模型,计算两种下上冷却水比时层流冷却过程中温度场、应力、应变、相变体积分数和翘曲度随时间的变化.结果表明:1.25水比的冷却过程中,厚度方向上各面的冷却速度不一致,导致水冷前期带钢上下表面应变不同,带钢会产生向上的翘曲,冷却过程中边部最大的翘曲量达到21.84mm;水冷后期带钢板形会逐渐恢复平直,但由于水冷过程中发生塑性变形,终冷时厚度方向上贝氏体含量的差异,卷取时带钢边部依然有-9 mm的翘曲量.上下表面的不均匀冷却是引起翘曲的根本原因.在保证X70管线钢性能条件下,采用1.58的下上水比工艺,卷取时边部翘曲量仅为-0.58 mm,合适的下上水比能大幅度减小层流冷却过程中带钢的横向翘曲. 相似文献
37.
王春祥 《武汉科技大学学报(自然科学版)》2009,32(6)
采用低碳、低硫和微合金化成分设计,在1200~1220℃加热温度、790~830℃终轧温度、500~550℃终冷温度控制工艺下进行热轧处理,对3500mm炉卷轧机生产的X70管线钢进行组织性能检验.结果表明,所生产的X70管线钢均满足西气东输二线X70级管线钢的技术要求. 相似文献
38.
39.
通过扫描电子显微镜、透射电子显微镜以及相应的力学性能测试,观察和分析了X100级管线钢塑性形变前后的微观组织及其韧性变化情况.结果表明:在相同的温度和时间条件下,随着应变量增加,针状铁素体和粒状贝氏体组织均发生形变,高密度位错在M/A岛周围积聚并形成亚晶界和晶界;形变后的晶粒变小,内部仍分布着许多亚晶界结构,且晶界的M/A组织和形变后组织内部缺陷降低了材料的冲击功;X100级管线钢在-34 °C以内的应变时效敏感系数满足要求. 相似文献
40.
任毅 《辽宁科技大学学报》2001,24(2)
X52是Nb,Ti微合金化控轧控冷钢,在冶炼上采用低硫、净化钢质并进行硫化物变性的钙处理先进工艺而获得.通过化学成分配比和轧制控制,可以获得必要的强韧性匹配的显微组织. 相似文献