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801.
针对导弹发射离箱之后,喷管处的高温高速燃气可能吹破多联装发射箱相邻前盖的情况,在进行导弹头部下沉、整体下沉等滑离参数计算的基础上,利用计算流体力学方法分析在不同导弹姿态、离箱距离等条件下燃气流对发射箱前盖表面压力、温度的影响情况,仿真结果显示各个发射箱前盖参数分布有较大差异,仿真结论对工程实践中贮运发射箱的设计具有一定的参考作用. 相似文献
802.
根据燃气涡轮增压系统结构要求,提出了一种新型滚流回流燃烧室结构,通过CFD数值模拟,研究其内部温度场和出口温度分布情况,确定了燃烧室的主要结构参数.采用粒子图像测速仪(PIV)测量燃烧室内筒头部的冷态流场,证明燃烧室头部存在滚流回流区,能够形成稳定的火焰区.在燃烧试验中,进行了贫油点火和贫油熄火试验研究.结果表明在一定流量范围内,文中燃烧室贫油点火及贫油熄火油气比均随进口马赫数的增大而增大;将文中燃烧室与外形尺寸相近的旋流进气燃烧室的总压恢复系数对比,结果表明相同的流量下文中燃烧室的总压恢复系数平均提高约2%. 相似文献
803.
804.
同心筒垂直发射装置排导燃气流的改进 总被引:7,自引:0,他引:7
研究在发射过程中导弹周围高温燃气环境对导弹产生的影响.通过同心筒内筒尾部收缩段的尺寸设计,减少高温燃气的反射,在发射筒口采用导流装置,将从内外筒间排出的燃气流导向发射筒周围,从而减少高温燃气对导弹出筒部分的烧蚀.采用数值仿真方法对两种改进措施进行计算模拟和试验研究.结果表明,两种改进对改善导弹发射过程中的热环境有一定效果. 相似文献
805.
设计一款以丙烷为燃料,适用于燃气干衣机的半预混旋流燃烧器.采用实验测量与数值模拟的方法,研究不同燃气流量和挡环高度对其CO排放的影响.研究表明:在工况中,燃气流量增加使一次空气系数下降,CO生成速率上升,故增加燃气流量后CO浓度升高;挡环主要影响燃烧器头部周围二次空气流场和火焰温度场,增加挡环高度后燃气空气混合程度上升,烟气温度升高;当燃气流量为0.207 m3·h-1,挡环高度分别为3,11,16 mm时,CO的实测体积比折算值分别为319,242,199 cm3·m-3,因此,增加挡环高度后CO减排效果明显.模拟结果显示:当燃烧器挡环高度为20 mm时,CO的排放量最低. 相似文献
806.
大元 《武汉科技大学学报(自然科学版)》2000,23(4):391-391
燃气源转换阀是用法兰连接形式,将法兰板座和调风板阀接成一体。在该板阀上设有内凹圆穴腔和转换喷孔芯阀,该芯阀由芯圆板和螺栓手柄构成。在芯圆板上设有两枚异口径的转换喷孔眼和调节进风通道大小的档块,再与弧弦壳体上的径向贯通的进风条孔配合。在阀壳体的轴向外侧,设有连体的混合气室管,构成调节进风量和更换燃气源的转换机构。 相似文献
807.
针对增多的容积式燃气热水器 ,按照国家标准测试 ,其热效率相对于快速热水器比较小 ,不符合实际情况 ,对于运行功率和费用的计算会产生误导 ,因此提出了新的方法 ,试验结果表明 ,在运行状态下进行测试 ,其方法是可行的 相似文献
808.
燃气射流CFD计算软件初版本的研究 总被引:2,自引:1,他引:1
目的 发展一个燃气射流数值计算软件。方法 用时间相关法求解全NS方程及Reynolds平均应力方程,方程的时间项采用了LU分解及4步Runge-Kutta方法,对流项采用了Roe差分分裂基础上的3阶TVD级2阶、3阶ENO格式。结果与结论软件可应用于轴对称,三维燃气射流计算,格式具有高分辩和健壮稳定性,能够捕获复杂波系,计算出射流中波系与剪切层的相互作用和湍流特征。 相似文献
809.
目的 建立准确、适用的管网水力平差计算模型,快速确定管径和材质,科学解决燃气管道工程的金属耗量和管道投资。方法 以PowerCAD为平台,以用户的收费数据为基础,利用泰森多边形归算出管网计算所需的节点流量,基于不同的流态选取不同的摩擦阻力系数公式,并与节点法相结合构建管网水力平差计算模型,以沈阳市燃气管网的数据为样本,运用C++语言编程进行水力平差计算模型求解。结果 笔者提出的模型计算结果与《燃气输配》上的算例非常接近,方法精确可靠。结论 该模拟方法简化了数据输入,操作更直观,可以用于燃气管网工程运用中水力计算,并且能在PowerCAD上直接进行调整,并可实现计算与规划出图的一体化。 相似文献
810.
燃气冷热电联产系统节能特性研究 总被引:1,自引:1,他引:0
以冷热电联产系统的节能率为评价指标,分析了影响燃气冷热电系统在热电联产、冷电联产、冷热电联产模式运行下的能量利用的因素,指出了联产系统的节能条件,为冷热电联产系统的设计和运行提供参照. 相似文献