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81.
论证了矩形水槽湿模态的正交关系,利用湿模态展开方法,计算和分析了任意地面运动激励下的瞬态响应.并实现了广义坐标的解耦,从而将整个弹性耦合系统化为求解一个自由度问题. 相似文献
82.
无衍射光的中心光斑直径很小,且在传播方向上其尺寸不随传播距离而变化.将其应用于直线度误差测量系统,可以获得较高的测量精度.研究了无衍射光束的特性及其实现方法,给出了测量系统的结构和参数.理论分析和实验表明这种新型测量系统可满足高精度测量的要求. 相似文献
83.
采用iSPLSI完成了视频加解扰处理,并将视频行内分割点数目增加到8个,使图像加扰效果更佳.同时采用数字补偿技术很好地解决了图像恢复时视频切割点存在裂缝的问题. 相似文献
84.
旋耕抛土模型研究综述 总被引:4,自引:0,他引:4
分析了国内外旋耕抛土模型的特点,提出了在一定速比范围内按临界转速划分抛土模型的思想,为新型逆转旋耕刀的研制提供了理论依据。 相似文献
85.
以旋转线扫伏安和旋转循环伏安法研究了甲醇的电化学氧化还原过程中电极旋转速度的影响.电极旋转增加了CO在电极表面上的吸附量,增大其毒化作用,较大程度地减小氧化和还原电流.转速的影响随电位区域不同而不同,在较低电位下(<0.65 V),氧化过程为电化学动力学控制,旋转的影响较大;电位较正时(>0.65 V),氧化过程为扩散控制,旋转的影响较小.CO在电极表面上的吸附量的相对增加,使CO脱附引起的氧化电流也相对增加. 相似文献
86.
一种角速率激光陀螺惯导系统高精度姿态算法 总被引:6,自引:0,他引:6
在分析圆锥误差补偿通式的基础上,提出了利用角速率求取角增量的拟合算法,并给出了该算法的数学证明.详细推导了基于纯角速率输入的圆锥误差补偿算法的补偿系数和误差主项通式,并从理论上对精度进行了分析.结合激光陀螺频谱特性的仿真对比结果表明,纯角速率输入圆锥误差补偿算法优于常规的四阶龙格库塔算法,能够提高纯角速率输出的捷联惯性导航系统的姿态精度. 相似文献
87.
纵向涡发生器对矩形窄通道内对流换热的影响 总被引:5,自引:1,他引:5
针对反应堆堆芯板状燃料元件冷却通道内的强化传热问题,对带有周期性分布纵向涡发生器(LVGs)的水平矩形窄通道内的流动与换热进行了实验研究,得出了雷诺数在3×103~2×104的范围内LVGs安装形式(一侧带LVGs或两侧带LVGs)对水的流动与换热特性的影响规律.结果表明:带有周期性分布LVGs通道的平均努谢尔数比光通道的高25%~35%,但阻力系数也比光通道的高.在3种不同比较准则(相同质量流量、相同压降及相同泵功)下,两侧带同向LVGs通道的综合性能好于单侧带有LVGs通道的综合性能.LVGs能够破坏热边界层,带走更多的热量,从而降低板状燃料元件的温度和堆芯的烧毁率. 相似文献
88.
双射流是由由心直射流和同轴的环形旋转射流形成的一种新型高效射流,用双射流能够克服门限压力与高破岩比能的制约而高效破岩.采用破岩实验研究了喷嘴锥角、叶片出口角、内喷嘴直径、喷距和压力5个主要参数对双射流破岩效果的影响.结果表明,喷嘴入口锥角为60°、叶片出口角为18°的喷嘴产生的射流具有较强的破岩能力;当双射流喷嘴当量直径一定时,大的内喷嘴直径获得的破岩深度较大但会减小破岩体积;实验条件下,双射流破岩的最优喷距为10~20 mm,破岩门限压力为20~25 MPa,破岩体积随压力的增加而增加. 相似文献
89.
四边简支矩形单向预应力双向叠合板的弹性设计方法 总被引:1,自引:0,他引:1
分析了当前预应力混凝土叠合板设计中存在的问题,结合预应力混凝土叠合板的工作特性,根据弹性薄板原理,按正变异性板推导出了四边简支单向预应力矩形板的弯距分配公式,最后运用实例验证了这种弹性设计方法的合理性. 相似文献
90.
弹性底板矩形贮箱流固耦合系统的自由振动分析 总被引:1,自引:0,他引:1
基于Bernoulli方程,通过对弹性体与流场耦合作用机理的分析,建立了弹性底板矩形贮箱流固耦合系统的自由振动方程.将系统的自由振动问题降为一维问题来处理,提出了一种分析此系统自由振动问题的半解析方法,并采用迦辽金方法,求解了系统的自由振动频率.最后讨论了弹性底板的抗弯刚度、结构几何参数以及液体的深度与密度对系统自由振动频率的影响,以便更确切地反映弹性底板矩形贮箱与流体耦合作用的实际机理. 相似文献