全文获取类型
收费全文 | 68篇 |
免费 | 0篇 |
国内免费 | 2篇 |
专业分类
丛书文集 | 2篇 |
教育与普及 | 5篇 |
现状及发展 | 1篇 |
综合类 | 62篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 1篇 |
2020年 | 1篇 |
2014年 | 2篇 |
2013年 | 1篇 |
2012年 | 1篇 |
2011年 | 2篇 |
2010年 | 1篇 |
2009年 | 2篇 |
2007年 | 2篇 |
2005年 | 1篇 |
2004年 | 5篇 |
2002年 | 4篇 |
2001年 | 5篇 |
1999年 | 3篇 |
1998年 | 3篇 |
1997年 | 3篇 |
1996年 | 2篇 |
1995年 | 4篇 |
1994年 | 3篇 |
1993年 | 3篇 |
1991年 | 1篇 |
1990年 | 1篇 |
1988年 | 3篇 |
1987年 | 1篇 |
1986年 | 1篇 |
1983年 | 2篇 |
1982年 | 1篇 |
1981年 | 1篇 |
1980年 | 3篇 |
1978年 | 1篇 |
1964年 | 2篇 |
1963年 | 1篇 |
1959年 | 1篇 |
排序方式: 共有70条查询结果,搜索用时 15 毫秒
22.
23.
本文从分析同实验两个方面证明了冷凝过程在垂直面上发生时,壁面温度由上 而下逐渐增加,从而使得在垂直光滑表面上的冷凝传热系数的提高受到一定的限制。 本文提出一些方法来解决,如沟槽表面,多孔表面以及带吸液芯的沟槽表面,并从实 验证明了它们确能提高冷凝传热系数.使壁面温度上下趋于一致。 相似文献
24.
换热过程的不可逆性以往是不受重视的。近年来由于能源危机的出现对它的分析日益引起注意。 现就一个简化了的单管换热过程(管内是冷却水的强制对流,管外是常压下水蒸汽冷凝)进行讨论。该过程的简图及其沿管长温度和压力的分布见图 1(a)(b). 该过程熵产生速率为:CW,水的质量流速[kg/hr);So与Si为进口与出口水的比熵(kcal/kg);GC,冷凝液的质量流速(kg/hr);γ,冷凝潜热(kcal/kg);Ts,饱和温度(K)。因为 V比容(m3/kg)将(2)代入(1)得:J,热功当量(1/427 kcal/kg·m);α,膨胀系数(1/℃).在冷凝液与冷却水之间作热量恒算得:以及 To=Ti+ △T … 相似文献
25.
三维边界单元法解空间弹性力学问题,只需将边界面划分为单元。本文对几何形状不规则或边界节点分布无规律的边界面,给出了将边界节点自动连结成三角形单元网格的一种方法。 相似文献
26.
27.
以岩石断裂峰值后曲线为岩石断裂稳定性研究内容,提出了裂纹扩展本构曲线的概念和判断岩石断裂稳定性的方法.并根据能量守恒原理,提出了裂纹-弹性体组成岩石断裂试件的简单模型和判断断裂稳定性的定量计算公式,例举并讨论了由这一模型确定岩石断裂曲线的方法及影响峰值后曲线形状的尺寸效应. 相似文献
28.
29.
采用剪切盒实验获得了岩石的Ⅱ型断裂并测定了岩石的Ⅱ型断裂韧度KⅡC ,通过有限单元法中的位移法推导出剪切盒加载下双切口试样的Ⅱ型应力强度因子KⅡ 的一般计算公式 ,并探讨了KⅡC的尺寸效应和Ⅱ型断裂机理 .实验及数值计算结果表明 :在剪切盒加载下 ,裂纹尖端最大拉应力始终低于岩石的拉伸强度 ,最大剪应力大于其对应压应力下的剪切强度 ,且Ⅱ型最大应力强度因子KⅡmax为Ⅰ型最大应力强度因子KⅠmax的 2~ 4倍 ,从而导致产生Ⅱ型断裂 ;测得的KⅡC值随无量纲切口长度 (2a W)的增加而降低 ,当 2a W≥ 0 .7,且B≥W ,α为 6 5°~ 75°时 ,KⅡC趋近于一个常数 ,该常数为Ⅰ型断裂韧度KⅠC的 2~ 3倍 ,可认为是较合理的岩石Ⅱ型断裂韧度值 ;剪切盒实验是一种测定岩石KⅡC 的行之有效的方法 . 相似文献
30.
在铜基表面上制备出Cu-BTA低能表面;经实验证明已稳定实现了水蒸汽滴状冷凝过程,其寿命已达2000h以上.实验还证明该表面对乙醇及乙二醇蒸汽的冷凝有强化作用,其冷凝传热系数可提高20%.对该表面维持低表面能寿命的物理构型进行了分析,为今后该种表面的制备提供参考. 相似文献