气垫导轨实验滑块与导轨间气膜厚度的测定

在气垫导轨实验中,系统误差的修正可使实验精度得到很大的提高,本文给出气轨实验测定滑块阻尼系数b中气膜厚度z的测量,使气轨实验滑块阻尼力的修正简单易行。     

气垫导轨上滑块运动的阻力

滑块在气垫导轨上运动受到的阻力与滑块的平均速度成比例 ,阻尼系数的测量值与滑块运动的速度无关     

气垫实验的改进

图1所示的是力学实验和演示用的气垫导轨装置。空气从导轨面上的许多小孔往外喷出,使在导轨面上滑行的物体和导轨面之间形成一空气膜(空气膜的厚度约为10μm～100μm),利用空气膜作为润滑剂。当滑块在导轨面上滑动时,就不再受接触摩擦力的影响,而只受到滑块与导轨面间空气膜的粘滞阻力和滑块运动时与周围空气的阻力。这些阻力与接触摩擦阻力相比较是很小的,在实验过程中可以忽略不计。由于利用气垫导轨进行运动学、动力学实验能够消除接触摩擦力的影响,因而能够提高力学实验的精确程度。正是由于这个缘故,在力学实验中越来越广泛地采用气垫法。目前生产的气垫导轨和计时装置尚存在一些不完善之     

浅谈气垫导轨上几种阻力的影响

气垫导轨是一种摩擦力很小的力学实验装置，本主要论述了在气垫导轨实验中各种摩擦阻力对实验结果的影响，另外，本还特别讨论了摩擦阻力系数b不仅由滑块的内表面积，漂浮高度及空气的粘带系数决定，还与滑块运动速度有关。     

浅析气垫导轨上的系统误差

气垫导轨实验中的系统误差主要是气垫层的粘性摩擦阻力、气垫导轨的平直度和测量中用平均速度代替瞬时速度引入的误差，试从理论和实验的角度论述这些系统误差产生的原因以及减小(或消除)的方法。     

气垫导轨排气孔径与气源选择

气垫导轨是一种多用途的力学实验设备。目前国内生产的各种型号气轨的排气孔径极不相同,又尚无专用气源配套,这给气轨的广泛应用和提高实验的精度都带来了不少困难。 本文从实验角度选用四种气源和六台不同排气孔径的气轨分别进行了测试,提出了检验气轨与气源配套的测试原理和方法,对气源和气轨排气孔径以及滑块质量之间的关系作了初步探讨。实验结果表明:要得到滑块在气轨上最佳运动所需要的气垫层的厚度,不同排气孔径的气轨应配用不同参量的气源装置。     

气垫导轨上空气膜厚度的测定

针对气垫导轨装置的重要参数——气垫厚度进行测定分析,利用光杠杆系统测量微小长度变化的方法,测量滑块和气垫导轨之间的空气膜厚度,并对可能产生的测量误差进行分析、讨论;测量结果显示：在通常情况下其厚度大致在150μm左右,与相关的技术指标相符。     

气垫导轨上空气膜厚度的测定

针对气垫导轨装置的重要参数--气垫厚度进行测定分析,利用光杠杆系统测量微小长度变化的方法,测量滑块和气垫导轨之间的空气膜厚度,并对可能产生的测量误差进行分析、讨论;测量结果显示:在通常情况下其厚度大致在150um左右,与相关的技术指标相符.     

基于震害指数的预应力混凝土扁梁框架节点抗震性能评估

基于预应力混凝土扁梁框架节点拟静力实验研究结果,对国内外较常用评定结构抗震性能优劣的技术指标-粘滞阻尼系数、延性系数和震害指数进行了计算.根据计算结果,对3个评定指标进行比较和分析.首先分析了粘滞阻尼系数和延性系数的优缺点,随后介绍了震害指数在评定结构抗震性能的优越性,并在此基础上提出了震害指数研究的发展方向和建议.     

空气粘滞阻尼对g的影响

在气垫导轨上测重力加速度时,空气粘滞阻尼力是产生误差的主要原因。在实验数据中考虑空气粘滞阻尼力的影响,可使实验误差从4.3%降低到0.3%。     

气垫实验中滑块系统误差的分析

本文分析了在气垫导轨上实验中滑块对验系统误差产生原因,学会发现系统误差方法,减小修正误差的方法。     

电磁发射轨道受余割函数磁压力动态响应

解决电磁发射轨道受阻尼力作用而导致的使用寿命短和发射精度不高的问题,采用积分变换及其逆变换等方法推导出简谐压力作用下轨道的瞬态响应解析解.结果表明:材料应变阻尼系数、粘滞外阻尼系数、弹性系数对轨道梁挠度产生的影响呈现周期性的变化,在一个周期内,轨道梁的挠度随着粘滞外阻尼系数的增大而减小.随着材料应变阻尼系数的增大而增大.而弹性系数对挠度的影响不太明显,挠度曲线随着弹性系数的增加而呈下降的趋势.该成果对优化电磁发射装置的性能和提高发射精度提供了充足的理论依据.     

QJ－80单板计算机在气垫导轨实验中的计时应用

ＱＪ－８０单板计算机在气垫导轨实验中的计时应用王宏志（天津轻工业学院基础科学系）在物理实验“气轨上守恒定律的研究”中，测定滑块在气垫导轨上运动中通过光电传感器的瞬时时间值，是该实验的一个重要物理量。它直接关系着实验结果的准确度。与气垫导轨配套购入的数...     

气垫导轨上滑块运动空气黏滞阻尼因素研究

气垫导轨实验中,理论上是无摩擦的,但是实际上存在许多的阻尼因素,该文从实验出发,根据实验数据来分析气垫导轨上空气黏滞阻力给实验带来的误差及在实验中应该怎样减小其误差。     

气垫导轨上碰撞实验的误差分析及修正

气垫导轨在力热实验中应用较多,其实验误差来源也比较多。在教学实践过程中,实验结果和理论之间存在着许多不相符的地方,使学生对实验过程有很大的疑问。文章以实验中出现的实际问题出发,从气垫层的内摩擦力、平均速度代替瞬时速度以及气垫导轨调平等方面对实验中容易出现系统误差的几个方面进行了分析。通过对理论公式的分析,提出了理论公式的修正公式或修正实验测量数据的方案,并根据修改后的方案对实验进行了重新测量。实验结果显示,通过对实验公式和实验过程的修正,实验结果大大提高了实验的精准性,确实减小了实验中的系统误差,使得实验测量结果与理论计算结果基本一致。     

指数型阻尼模型复模态更新及阻尼矩阵识别

提出了在模态测试的基础上识别得到指数型非粘滞阻尼系统中阻尼系数矩阵的方法.通过求解一个带约束最优化问题,得到满足系统特征方程的最优修正阻尼系数矩阵.考虑了实际模态测试中得到的模态参数的非完备性,可以利用有限的低阶模态,较为准确地识别出系统的阻尼系数矩阵,但随着系统的非粘滞阻尼特性逐渐增强时,想要精确识别出阻尼系数矩阵所需要的模态数目会逐渐增加.同时,进一步考虑到模态测试中复模态的虚部受噪声影响较大,提出了阻尼矩阵识别过程中对复模态虚部进行更新的方法,使之满足指数型阻尼系统特征方程,且利用上述方法得到的复模态虚部,能较为精确地识别出阻尼系数矩阵.由于目前对松弛因子识别的研究较少,在模态更新方法的基础上提出了不依赖于复模态虚部的松弛因子识别公式,并通过数值算例,验证了指数型非粘滞阻尼模型的阻尼识别方法及复模态更新方法的适用性和有效性,及松弛因子识别的准确性.最后通过悬臂梁的振动测试进行模态参数识别,并讨论了指数阻尼模型的适用性和合理性.     

粘滞阻尼墙模型的振动台实验方法

粘滞阻尼墙是一种速度相关型的阻尼器,依靠粘滞材料的剪切变形来耗能.对粘滞阻尼器进行实验加载的传统方法是采用高速作动器,对实验设备要求比较高.为了降低实验成本,利用更普及的实验设备——振动台对粘滞阻尼墙模型进行加载,提出了一种新的实验方法:实验模型中完全由粘滞阻尼墙承担水平力,没有设置其它的抗侧构件;水平力由与粘滞阻尼墙内部钢板相连的配重的惯性效应产生;配重的自重通过承重构件传递到滑轮上.同时提出了高精度的数据拟合和分析方法,可以通过计算间接得到粘滞阻尼墙的滞回曲线.设计、制作了一个小比例实验模型,通过振动台加载,取得了很好实验效果,证明了所提实验方法的正确性.最后通过理论推导,针对利用振动台加载的实验设计提出了建议方法.     

气垫导轨竖直方向的调整方法

气垫导轨是物理实验的常用仪器,调整气垫导的好坏又是保证实验能否成功的关键。调整的要求是既要注意横向水平调整,也要注意纵向竖直调整,对于向如何具体调整,文中作了论述。     

气垫导轨实验中的误差分析

气垫导轨是一种较为理想的力学实验仪器，但仍存在许多的阻尼因素，本文就气垫导轨上空气黏滞阻力所引起的误差及如何减少该误差进行分析。     

叠合板式剪力墙的耗能分析

为系统研究叠合板式混凝土剪力墙,并为制定地方行业标准提供可靠的科学依据,设计了两种不同边缘约束措施的叠合板式剪力墙模型4个和普通剪力墙模型2个进行试验研究,在恒定的竖向荷载下,进行了施加水平低周反复荷载的叠合板式剪力墙和普通墙体抗震受力性能对比试验,分析了结构的滞回特性和耗能能力,并基于能量原理,对地震总输入能中的阻尼耗能进行了分析,计算出试件的粘滞阻尼系数.试验结果表明,两种不同边缘约束措施的叠合板式剪力墙的耗能无明显差异,叠合板式剪力墙试件与普通剪力墙试件的耗能能力和粘滞阻尼系数也无显著差异,在进行动力分析计算时,叠合板式剪力墙粘滞阻尼系数可与普通剪力墙取值相同.