工位空调不同送风方式的模拟分析

模拟了工位空调的3种不同送风形式(桌面送风、顶棚送风、地板送风)以及传统的中央送风方式下送风气流在人体活动区形成的温度场、速度场以及PMV的分布.结果表明使用桌面工位空调送风室内的热舒适情况较好,能量利用效率最高,优于其他工位送风方式.     

玻璃窗位置对高大空间供暖效果的影响

在实验验证数值计算方法的基础上,通过数值模拟探讨了玻璃窗位置不同时对供暖房间热环境的影响.研究结果表明:无论玻璃窗设在屋顶还是侧墙上,其附近气流速度值都明显大于无玻璃窗区域.当玻璃窗设在屋顶时,送风气流在整个房间混合流动,房间温度分布均匀,降低送风口高度对室内温度分布和能量利用系数无影响.玻璃窗在侧墙时,沿玻璃冷表面下沉的冷空气使室内温度分布出现明显的热力分层现象,送风口高度越高,上下部区域温差越大,适当降低送风口高度可以有效改善室内热环境,且热风供暖的能量在房间下部区域的利用率也增大.     

地板送风静压层内气流的数值模拟与送风特性实验

采用计算流体力学(CFD)技术,对地板送风静压层的空气流动进行了数值模拟,并进行了典型的实验来验证计算结果.通过对计算结果与实验结果的比较,说明对于地板送风静压层内空气流动的CFD模拟,采用0 1 m的网格划分间距、标准k ε湍流模型是合理的.实验和计算结果一致表明,对于高度为170 mm的地板送风静压层,地板送风口的速度和送风量分布受到入口射流的影响,处于不同位置的地板送风口,其速度分布不同,有的均匀,有的速度值相差10倍.由数值模拟的地板送风静压层内空气流动特征,可展示和分析地板送风静压层的以上送风特性.     

座椅送风大空间湿度分布模拟

运用CFD方法,采用人体与座椅的实体简化模型,研究了座椅送风条件下的某剧院的湿度分布特征.简化模型的人体尺寸由国家标准GB10000－88中国成年人人体尺寸数据简化而成;座椅送风口根据妥思座椅置换送风系列TCD-B/190参数简化而成.平均每个人对外界的散热量为120 W.结果表明,相对湿度与温度都存在分层梯度分布,温度随高度增加而升高,而相对湿度随温度升高而降低.这与送风口可视为一个温源,湿空气上升过程可近似视为一个等含湿量过程有关.座椅送风系统这一特性,有利于实现微气候分区控制,降低系统通风量,同时也为室内的温湿度控制提供了新的思路.     

室内障碍物对嵌入式空调气流组织的影响

为研究室内障碍物对嵌入式空调气流组织的影响,根据不同送风角度的主流方向设计4种布局:室内无障碍物、送风主流恰好落在障碍物上沿、送风主流越过障碍物上沿以及送风主流完全被障碍物挡回。建立气流组织仿真模型,并用实验验证模型的正确性。在气流组织实验和数值模拟的基础上,采用整体气流组织评价法和分区域气流组织评价法,对房间整体以及各区域的气流组织进行评价。研究结果表明:室内障碍物相对于送风口的位置及送风角度对室内整体及各区域气流组织有显著影响;建议室内应尽量少布置障碍物,避免将障碍物放置在完全挡住出风主流的位置,办公地点应尽量设在离出风主流较远之处,而离出风主流较近之处,可作为人员暂时停留的地点。     

通风空调送风管段内三维流动的数值模拟

通风空调系统中送风口出流特性是影响室内气流组织的重要因素．在用数值模拟方法预测室内气流组织时,通常将送风口处的气流速度分布简化为均匀分布,而实际的通风空调系统,送风口前常接有弯头、三通、变径等部件,送风口出流可能存在不均匀、通过对送风管段内三维流动的数值模拟,分析送风口处的气流分布情况．数值模拟结果表明各送风口处流速分布存在不同程度的不均匀现象,如果进行室内气流组织的数值计算时,仍按均匀分布进口边界条件给定,则将会产生较大的误差。     

标准层空调送风系统气流分布的数值模拟

为了研究空调送风系统的气流组织对室内各送风位置送风量的影响,以办公室标准层全空气空调送风系统为研究对象,通过计算流体动力学软件FLUENT建立该空调送风系统物理模型,采用数值迭代法对空调送风管和末端的速度、压力、出口流量进行了数值模拟。模拟结果表明,办公室标准层变风量全空气空调送风系统设计较合理,2个主风管的所有圆形支管内速度与压力相差较小,各支管内压力和速度分布较为均匀。与设计送风量相比较,变风量空调箱阀门全开时,各区域送风量误差不超过10%,各末端送风口送风量相差较小,但标准层左右两侧送风量都不能满足设计要求。故在空调系统工作过程中,应该减小送风量偏大区域内的变风量空调箱阀门的开度,确保各送风口送风量的均匀性。     

公路隧道竖井送排式通风送风口角度优化模型

为降低公路隧道竖井送排式通风能耗,应用雷诺数相似理论,对竖井送排式通风送风口与隧道轴向夹角进行物理模型试验研究,测试不同送风口角度时风速的变化规律.结果表明:送风口角度对送风动力的影响随送风段隧道平均风速的增大而增大;当隧道设计风速为6~8 m/s时,送风口与隧道轴向夹角宜取5°~6°.     

碰撞射流通风系统热风输运距离影响因素的分析

当碰撞射流通风系统用于热风供暖时,热风输运距离直接影响末端设计和供暖能量利用率.该距离与送风速度、送风温差及送风口高度因素有关.在计算流体动力学(CFD)基础上,利用响应面分析法(RSM),得到了热风输运距离与其主要影响因素之间的函数关系.通过对各影响因素的权重分析可知,送风温度和送风速度是影响热风输运距离的主要因素,而送风口高度的影响相对较弱.     

室内环境参数对室外气象参数瞬时变化的动态响应研究

为研究空调房间室内环境参数对室外气象参数瞬时变化的动态响应,采用CFD中的标准k-ε模型对兰州地区某办公室在考虑非稳定传热情况下的室内气流组织和污染物浓度场进行数值分析,获得了顶送风/下回风和侧送风/下回风两种通风模式下室内流场、温度场及污染物浓度场的分布。结果表明:不同时刻的太阳辐射通过激励室内自然对流换热过程对室内污染物的空间分布及迁移特性产生了显著影响。同一送风模式下,16:00时室内的污染物浓度较8:00时均匀,而8:00时的污染物浓度平均水平较高;在同一送风参数下,采用顶送风方式时更有利于降低室内污染物浓度。     

喷水室净化处理空气中粉尘的实验研究

分析了喷水室净化空气中粉尘的原理和影响喷水室净化的因素，介绍了空气中粉尘浓度的测定方法．在几种实验工况下，得出了喷水量、净化效率与各种影响因素之间的关系，最后给出了净化效率的回归公式即η=Av^mP^n．     

气垫导轨上空气膜厚度的测定

针对气垫导轨装置的重要参数——气垫厚度进行测定分析,利用光杠杆系统测量微小长度变化的方法,测量滑块和气垫导轨之间的空气膜厚度,并对可能产生的测量误差进行分析、讨论;测量结果显示：在通常情况下其厚度大致在150μm左右,与相关的技术指标相符。     

气垫导轨上空气膜厚度的测定

针对气垫导轨装置的重要参数--气垫厚度进行测定分析,利用光杠杆系统测量微小长度变化的方法,测量滑块和气垫导轨之间的空气膜厚度,并对可能产生的测量误差进行分析、讨论;测量结果显示:在通常情况下其厚度大致在150um左右,与相关的技术指标相符.     

谈空气粘滞阻力对气轨实验的影响

从动力学方程出发给出空气粘滞阻力的修正项,并分析修正项对实验的影响程度,最后对实验进行修正,减少实验的误差.     

地下水曝气空气流动形态影响因素数值模拟

在阐明地下水曝气修复机理控制方程的基础上,对某污染场地地下水曝气修复中不同参数对气体流动形态的影响规律进行了数值模拟研究.结果表明:土体固有渗透率对曝气影响半径和分布形态有显著的影响,影响半径随土体固有渗透率的增大而减小;增加空气注入流量,曝气影响半径略有增大.当形成稳定流动形态后,再增加空气注入流量,曝气法影响半径提高有限;曝气影响半径基本不受地下水位线以下曝气井深度影响.实际工程中,曝气井位置应根据污染场地有机污染物分布深度确定;地下水流动对曝气井上游气体运移有抑制作用,对下游气体运动有放大作用,因此曝气法下游区域空气影响半径大于上游.     

一种新型空调机除尘系统的研究

介绍一种壁挂式空调除尘系统,采用压电陶瓷变压器升压,锯齿式电极等构成的新型空调除尘系统,具有吸尘效率高,工作性能稳定,清新节能等特点,同时在理论上给出了设计锯齿电极的相关方程,为设计此系统提供了理论依据及实验结果.     

地板送风空调系统静压箱热衰减特性

为研究地板送风空调系统中地板静压箱的热衰减特性,首先提出静压箱的热衰减系数的概念,该系数可以用来反映整个房间的得热量中传入静压箱的比例,而该部分传热量正是造成静压箱内产生热衰减的直接原因.然后,通过实验得出地板静压箱内的温度分布特性,并结合盒形图分析影响静压箱热衰减特性的主要因素.最后,得出送风温度、送风量和送风末端形式等因素对静压箱热衰减特性的影响规律.研究结果表明:地板静压箱内的热衰减随着送风温度的升高或者送风量的降低而降低.另外,与采用旋流散流器的地板送风空调系统相比,系统采用多孔板或格栅板作为送风末端时,静压箱的热衰减现象将明显减弱,但静压箱的热衰减系数的变化规律却基本相同.     

动压气膜轴承间隙平面流动的数值分析

基于计算流体动力学中的SIMPLEC算法，从流动模拟分析的角度对动压气膜轴承的工作机理，包括气体可压缩性、轴承间隙大小、轴颈偏心率及轴承运行线速度的作用等作了分析．结果表明，减小轴承的间隙、提高偏心率和线速度可以使间隙内压力增大，从而提高轴承的承载能力．本文的结果为动压气膜轴承的设计计算和三维轴承的计算提供了基础．